利用厌氧MBR实现含氮废水自养深度脱氮的方法.pdf

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1、(19)中华人民共和国国家知识产权局 (12)发明专利申请 (10)申请公布号 (43)申请公布日 (21)申请号 201910209513.6 (22)申请日 2019.03.19 (71)申请人 中山大学 地址 510275 广东省广州市海珠区新港西 路135号 申请人 中山大学深圳研究院 深圳市利赛实业发展有限公司 (72)发明人 吕慧彭荷衢刁兴兴孟了 宋乃巧彭立宇赵晴周浩 曾楚筠 (74)专利代理机构 广州粤高专利商标代理有限 公司 44102 代理人 陈卫 (51)Int.Cl. C02F 3/28(2006.01) C02F 101/16(2006.01) (54)发明名称 一种利。

2、用厌氧MBR实现含氮废水自养深度脱 氮的方法 (57)摘要 本发明涉及一种利用厌氧MBR实现含氮废水 自养深度脱氮的方法。 所述方法包括如下步骤： S1： 以厌氧MBR为反应器， 于温度为2035， pH 为7.67.8， 缺氧条件下重复如下周期： 向硫自 养反硝化活性污泥的泥水混合液中通入以硫化 物作为硫源的人工合成废水， 搅拌驯化处理， 出 水； 所述周期的时间为1824h， 当出水中NO3-去 除率94时完成驯化； S2： 通入人工合成废水 和含氮废水的混合废水， 于温度为2035， pH 为7.67.8， 缺氧条件下搅拌处理后排出。 本发 明提供的方法污水处理效率高， 出水水质中TN 。

3、15mg/L， 满足 生活垃圾填埋场污染控制标准 中 TN40mg/L的排放标准。 权利要求书2页 说明书6页 附图2页 CN 109867352 A 2019.06.11 CN 109867352 A 1.一种利用厌氧MBR实现含氮废水自养深度脱氮的方法， 其特征在于， 所述方包括如下 步骤： S1： 以厌氧MBR为反应器， 于温度为2035， pH为7.67.8， 缺氧条件下重复如下周 期： 向硫自养反硝化活性污泥的泥水混合液中通入以硫化物作为硫源的人工合成废水， 搅 拌驯化处理， 出水； 所述周期的时间为1824h， 当出水中NO3-去除率不小于94时完成驯 化； 所述人工合成废水中含有。

4、氮源、 硫源、 无机碳源和pH缓冲试剂； 以NO3-N计， 氮源的质量 浓度为7090mg/L； 以硫化物计， 硫源的质量浓度为140300mg/L； S/N的质量比为2.0 3.0:1； 以C计， 无机碳源的质量浓度为18002000mg/L； 所述泥水混合液和人工合成废水的 体积比为1:45； S2： 通入人工合成废水和含氮废水的混合废水， 搅拌， 于温度为2035， pH为7.6 7.8， 缺氧条件下脱氮处理后排出； 所述混合废水中含氮废水的体积分数为20100。 2.根据权利要求1所述方法， 其特征在于， S1中所述周期的时间为24h。 3.根据权利要求1所述方法， 其特征在于， S1。

5、中所述氮源为KNO3； 硫源为Na2S9H2O； 无 机碳源为NaHCO3； pH缓冲试剂为KH2PO4。 4.根据权利要求1所述方法， 其特征在于， S1中重复周期的总次数为6575次。 5.根据权利要求1所述方法， 其特征在于， S1中所述泥水混合液中污泥浓度为1013g MLSS/L。 6.根据权利要求1所述方法， 其特征在于， S1和S2中所述温度为2530， pH为7.7。 7.根据权利要求1所述方法， 其特征在于， S2中所述含氮废水为短程硝化反硝化-厌氧 氨氧化工艺处理垃圾渗滤液的出水。 8.根据权利要求1所述方法， 其特征在于， S1中通入的人工合成废水的氮源浓度梯度上 升、 。

6、硫源浓度梯度下降； S2中通入的含氮废水的体积梯度上升。 9.根据权利要求8所述方法， 其特征在于， S1包括如下步骤： S11： 于温度为2030， pH为7.67.8缺氧条件下， 向硫自养反硝化活性污泥的泥水 混合液中通入人工合成废水10min， 搅拌驯化处理17h50min后， 经6h排出处理完的人工合成 废水； 所述人工合成废水中氮源的质量浓度为70mg/L； 所述硫源的质量浓度为210mg/L， S/N 质量比为3； KH2PO4的质量浓度为1200mg/L， NaHCO3的质量浓度为2000mg/L； 重复通入和排出 操作30次； S12： 继续通入人工合成废水； 所述人工合成废水。

7、中氮源的质量浓度为70mg/L； 所述硫 源的质量浓度为140mg/L， S/N质量比为2； KH2PO4的质量浓度为1200mg/L， NaHCO3的质量浓度 为2000mg/L； 重复通入、 搅拌循环处理和排出操作10次； S13： 继续通入人工合成废水； 所述人工合成废水中氮源的质量浓度为80mg/L； 所述硫 源的质量浓度为160mg/L， S/N质量比为2； KH2PO4的质量浓度为1200mg/L， NaHCO3的质量浓度 为2000mg/L； 重复通入、 搅拌循环处理和排出操作15次； S14： 继续通入人工合成废水； 所述人工合成废水中氮源的质量浓度为90mg/L； 所述硫 源。

8、的质量浓度为180mg/L， S/N质量比为2； KH2PO4的质量浓度为1200mg/L， NaHCO3的质量浓度 为2000mg/L； 重复通入、 搅拌循环处理和排出操作15次， 即完成驯化。 10.根据权利要求8所述方法， 其特征在于， S2包括如下步骤： 权利要求书 1/2 页 2 CN 109867352 A 2 S21： 通入由含氮废水与人工合成废水组成的混合废水， 搅拌， 于温度为2035， pH为 7.67.8条件下脱氮处理后排出； 所述混合废水中含氮废水的体积分数为20， 硫源的质 量浓度为140mg/L， S/N质量浓度比为2； 重复通入和排出共14次； S22： 继续通入。

9、混合废水， 搅拌， 于温度为2035， pH为7.67.8条件下脱氮处理后排 出； 所述混合废水中含氮废水的体积分数为40， 硫源的质量浓度为170mg/L， S/N质量浓度 比为2； 重复通入和排出共14次； S23： 继续通入混合废水， 搅拌， 于温度为2035， pH为7.67.8条件下脱氮处理后排 出； 所述混合废水中含氮废水的体积分数为60， 硫源的质量浓度为237.5mg/L， S/N质量浓 度比为2.5； 重复通入和排出共14次； S24： 继续通入混合废水， 搅拌， 于温度为2035， pH为7.67.8条件下脱氮处理后排 出； 所述混合废水中含氮废水的体积分数为80， 硫源的。

10、质量浓度为275mg/L， S/N质量浓度 比为2.5； 重复通入和排出共14次； S25： 继续通入混合废水， 搅拌， 于温度为2035， pH为7.67.8条件下脱氮处理后排 出； 所述混合废水中含氮废水的体积分数为100， 硫源的质量浓度为300mg/L， S/N质量浓 度比为2.5； 重复通入和排出共14次。 权利要求书 2/2 页 3 CN 109867352 A 3 一种利用厌氧MBR实现含氮废水自养深度脱氮的方法 技术领域 0001 本发明属于深度脱氮技术领域， 具体涉及一种利用厌氧MBR实现含氮废水自养深 度脱氮的方法。 背景技术 0002 废水中的氨氮是造成水体富营养化和环境。

11、污染的主要物质， 氨氮还会增大给水消 毒和工业循环水杀菌处理过程中的用氯量， 因此降低水体中氮含量变得十分重要。 生物处 理技术由于其高效性和经济可行性的优势， 已经被广泛运用于工业废水与垃圾渗滤液处 理。 0003 在垃圾渗滤液处置技术方面， 我国在2008年发布并实施了新修订的 生活垃圾填 埋场污染控制标准 (GB16889-2008)， 其中规定了我国生活垃圾填埋场垃圾渗滤液处理排 放要求为NH4+-N25mg/L， TN40mg/L， COD100mg/L， BOD30mg/L。 生物处理技术具有高 效、 经济等特点被广泛运用， 但目前常见的短程硝化反硝化工艺处理垃圾渗滤液存在的普 遍。

12、问题是无法达到深度脱氮， 处理完的出水中会含有少量的硝氮。 0004 因此在现有研究基础上， 开发经济可行、 低能耗、 出水水质达 生活垃圾填埋场污 染控制标准 (GB16889-2008)排放标准的垃圾渗滤液深度脱氮技术十分迫切。 发明内容 0005 本发明的目的在于克服现有短程硝化反硝化-厌氧氨氧化技术对垃圾渗滤液处理 出水中仍然含有部分硝态氮无法去除的缺陷， 提供一种利用厌氧MBR实现含氮废水自养深 度脱氮的方法。 本发明提供的利用厌氧MBR实现含氮废水自养深度脱氮的方法污水处理效 率高， 出水水质好， 可满足 生活垃圾填埋场污染控制标准 (GB16889-2008)排放标准。 0006。

13、 为实现上述发明目的， 本发明采用如下技术方案： 0007 一种利用厌氧MBR实现含氮废水自养深度脱氮的方法， 所述方法包括如下步骤： 0008 S1： 以厌氧MBR为反应器， 于温度为2035， pH为7.67.8， 缺氧条件下重复如下 周期： 向硫自养反硝化活性污泥的泥水混合液中通入人工合成废水， 搅拌驯化处理， 出水； 所述周期的时间为1824h， 当出水中NO3-去除率不小于94时完成驯化； 0009 所述人工合成废水中含有氮源、 硫源、 无机碳源和pH缓冲试剂； 以NO3-N计， 氮源的 质量浓度为7090mg/L； 以硫化物计， 硫源的质量浓度为140300mg/L， S/N的质量。

14、比为2.0 3.0:1； 以C计， 无机碳源的质量浓度为18002000mg/L； 所述泥水混合液和人工合成废水 的体积比为1:45； 0010 S2： 通入人工合成废水和含氮废水的混合废水， 搅拌， 于温度为2035， pH为7.6 7.8， 缺氧条件下脱氮处理后排出； 所述混合废水中含氮废水的体积分数为20100。 0011 本发明采用硫自养反硝化菌的膜生物反应器(厌氧MBR)， 一方面， 硫自养反硝化菌 (来源于活性污泥)在缺氧条件下生长， 不需要曝气等消耗电能的装置， 操作运行简单， 动力 消耗少； 另一方面， 以硫为电子供体， 不需要投加有机物， 生物量很低， 产生的剩余污泥量远 说。

15、明书 1/6 页 4 CN 109867352 A 4 远小于传统的除氮工艺， 从源头减少了剩余污泥量； 0012 本发明利用人工合成废水来进行驯化硫自养反硝化污泥。 一方面驯化后再通入含 氮废水进行脱氮处理， 处理效率高， 出水水质好， 可满足 生活垃圾填埋场污染控制标准 (GB16889-2008)排放标准； 另一方面， 驯化污泥能实现对垃圾填埋气中硫化氢气体无害化 处理并回收电子， 避免空气污染的同时又节省了填埋气脱硫成本。 0013 本发明所提供的方法可以选用现有的厌氧MBR为反应器。 为了进一步提供驯化处 理和脱氮处理的效果， 缩短处理周期， 本发明在此也提供一种厌氧MBR。 具体如。

16、下： 0014 厌氧MBR反应器采用膜组件出水， 底部进水； 包括依次连接的进水系统、 反应区和 出水系统， 所述反应区设有保温系统； 所述进水系统包括进水阀、 进水管、 进水桶和进水泵， 出水系统包括膜组件、 出水管、 出水桶和出水泵， 保温系统包括保温水进水管和进水泵， 反 应区包括内循环泵、 内循环管和反应器主体； 所述进水桶和反应器主体通过进水管连接， 进 水阀和进水泵设在进水管上； 所述反应器主体和出水桶通过出水管与膜组件连接， 出水泵 设在出水管上； 保温水进水管、 废水进水管与反应器主体连接， 膜组件在反应区内部。 0015 进一步的， 厌氧MBR反应器采用有机玻璃制成， 反应器。

17、为圆柱体形状， 反应器反应 区内径为5cm， 总高度为30cm； 反应器有效容积为2L； 反应器顶部设置有反应气体集气口， 以 及螺纹口(用于pH等水质情况检测口)， 并且在顶部设置连接出水管的孔。 反应器顶部玻璃 盖添加一层胶垫增加反应器密闭性。 反应器设置三个等高度的取样口。 反应器底部设有磁 力搅拌器， 并在反应器内部放置长度为5cm的磁力搅拌转子。 0016 优选地， S1中所述周期的时间为24h。 0017 优选地， S1中所述人工合成废水中氮源为KNO3； 硫源为Na2S； 无机碳源为NaHCO3； pH 缓冲试剂为KH2PO4。 0018 更为优选地， S1中所述人工合成废水中K。

18、H2PO4的质量浓度为1200mg/L。 0019 更为优选地， S1中所述Na2S9H2O利用垃圾填埋场产生的H2S气体制备得到。 0020 将垃圾填埋产生的硫化氢转化为硫化钠应用于本发明中， 可减少填埋场的硫化氢 排放。 0021 优选地， S1中重复通入和排出的总次数为6575次。 0022 优选地， S1中所述氮源的质量浓度为90mg/L； 所述氮源和硫源的质量比为2:1； 所 述碳源的质量浓度为2000mg/L。 0023 优选地， S1中所述泥水混合液中污泥浓度为1013g MLSS/L。 0024 MLSS为混合液悬浮固体浓度。 0025 更为优选地， S1中所述泥水混合液中污泥。

19、浓度为11g MLSS/L 0026 优选地， S1和S2中所述温度为2530， pH为7.7。 0027 优选地， S2中所述含氮废水为短程硝化反硝化-厌氧氨氧化工艺处理垃圾渗滤液 的出水。 0028 优选地， S2中所述含氮废水中NO3-N的质量浓度为70200mg/L。 0029 为了进一步提高驯化的效果， 使反应器中异养菌减少， 硫自养菌进一步富集， 可实 行阶梯化驯化处理。 0030 优选地， S1中通入的人工合成废水的氮源浓度梯度上升、 硫源浓度梯度下降。 0031 更为优选地， S1包括如下步骤： 说明书 2/6 页 5 CN 109867352 A 5 0032 S11： 于温。

20、度为2030， pH为7.67.8缺氧条件下， 向硫自养反硝化活性污泥的 泥水混合液中通入人工合成废水10min， 搅拌驯化处理17h50min后， 经6h排出处理完的人工 合成废水； 所述人工合成废水中氮源的质量浓度为70mg/L； 所述硫源的质量浓度为210mg/ L； KH2PO4的质量浓度为1200mg/L， NaHCO3的质量浓度为2000mg/L； 重复通入和排出操作30 次； 0033 S12： 继续通入人工合成废水； 所述人工合成废水中氮源的质量浓度为70mg/L； 所 述硫源的质量浓度为140mg/L； KH2PO4的质量浓度为1200mg/L， NaHCO3的质量浓度为20。

21、00mg/ L； 重复通入、 搅拌循环处理和排出操作10次； 0034 S13： 继续通入人工合成废水； 所述人工合成废水中氮源的质量浓度为80mg/L； 所 述硫源的质量浓度为160mg/L； KH2PO4的质量浓度为1200mg/L， NaHCO3的质量浓度为2000mg/ L； 重复通入、 搅拌循环处理和排出操作15次； 0035 S14： 继续通入人工合成废水； 所述人工合成废水中氮源的质量浓度为90mg/L； 所 述硫源的质量浓度为180mg/L； KH2PO4的质量浓度为1200mg/L， NaHCO3的质量浓度为2000mg/ L； 重复通入、 搅拌循环处理和排出操作15次， 即。

22、完成驯化。 0036 为了使得反应器在处理含氮废水时有更强的耐冲击负荷， 优选地， S2中所述混合 废水中含氮废水的体积分数梯度上升。 0037 更为优选地， S2包括如下步骤： 0038 S21： 通入由含氮废水与人工合成废水组成的混合废水， 搅拌， 于温度为2035， pH为7.67.8条件下脱氮处理后排出； 所述混合废水中含氮废水的体积分数为20， 硫源 的质量浓度为140mg/L， S/N质量浓度比为2； 重复通入和排出共14次； 0039 S22： 继续通入混合废水， 搅拌， 于温度为2035， pH为7.67.8条件下脱氮处理 后排出； 所述混合废水中含氮废水的体积分数为40， 硫。

23、源的质量浓度为170mg/L， S/N质量 浓度比为2； 重复通入和排出共14次； 0040 S23： 继续通入混合废水， 搅拌， 于温度为2035， pH为7.67.8条件下脱氮处理 后排出； 所述混合废水中含氮废水的体积分数为60， 硫源的质量浓度为237.5mg/L， S/N质 量浓度比为2.5； 重复通入和排出共14次； 0041 S24： 继续通入混合废水， 搅拌， 于温度为2035， pH为7.67.8条件下脱氮处理 后排出； 所述混合废水中含氮废水的体积分数为80， 硫源的质量浓度为275mg/L， S/N质量 浓度比为2.5； 重复通入和排出共14次； 0042 S25： 继续。

24、通入混合废水， 搅拌， 于温度为2035， pH为7.67.8条件下脱氮处理 后排出； 所述混合废水中含氮废水的体积分数为100， 硫源的质量浓度为300mg/L， S/N质 量浓度比为2.5； 重复通入和排出共14次。 0043 与现有技术相比， 本发明具有如下有益效果： 0044 (1)本发明采用硫自养反硝化菌的厌氧MBR反应器， 硫自养反硝化菌在缺氧条件下 生长， 不需要曝气等消耗电能的装置， 操作运行简单， 动力消耗少。 0045 (2)利用人工合成废水来进行驯化， 可使反应器中异养菌减少， 硫自养菌进一步富 集， 同时促使硫自养菌适应硝酸根和硫化物(HS-/S2-)存在的环境， 同时。

25、提高其微生物活性。 驯化后再通入现含氮废水进行脱氮处理， 处理效率高， 出水水质好， 可满足 生活垃圾填埋 场污染控制标准 (GB16889-2008)排放标准： TN40mg/L。 说明书 3/6 页 6 CN 109867352 A 6 0046 (3)基于硫的自养反硝化反应以硫源(如硫化物)为电子供体， 不需要外加有机物， 生物量低， 产生的剩余污泥量远远小于传统的除氮工艺， 从源头减少了剩余污泥量； 又能实 现对垃圾填埋气中硫化氢气体无害化处理并回收电子， 避免空气污染的同时又节省了填埋 气脱硫成本。 附图说明 0047 图1为基于硫自养反硝化菌的膜生物反应器的结构示意图； 0048 。

26、图2为驯化阶段进出水效果图； 0049 图3为处理实际废水的运行阶段进出水效果图； 0050 其中， 1为进水桶， 2为进水泵， 3为进水管， 4为保温层， 5为探测仪检测口， 6为集气 口， 7为出水泵， 8为出水管， 9为出水桶， 10为磁力搅拌器， 11为中空纤维膜组件， 12为取样 口。 具体实施方式 0051 下面结合实施例进一步阐述本发明。 这些实施例仅用于说明本发明而不用于限制 本发明的范围。 下例实施例中未注明具体条件的实验方法， 通常按照本领域常规条件或按 照制造厂商建议的条件； 所使用的原料、 试剂等， 如无特殊说明， 均为可从常规市场等商业 途径得到的原料和试剂。 本领域。

27、的技术人员在本发明的基础上所做的任何非实质性的变化 及替换均属于本发明所要求保护的范围。 0052 实施例12 0053 实际运行过程中所用的含氮废水为实验室前期短程硝化反硝化耦合厌氧氨氧化 工艺(申请号： 2018105491807)处理垃圾渗滤液废水的出水NO3-N平均浓度为130mg/L。 以硫 化物为硫源的人工合成废水的主要成分表见表1。 0054 实施例1： 基于硫自养反硝化菌膜生物反应器深度脱氮的稳定工艺环境的建立 0055 本发明实施例中所述的硫自养反硝化活性污泥是将取自某污水处理厂二沉池的 硫自养反硝化絮体污泥经驯化培养150天左右得到的活性污泥， 污泥氮硫负荷分别为 0.28。

28、kg-N/m3/d和0.56kg-S/m3/d， 脱氮效率保持在94以上， 反应体系中硫自养反硝化活性 污泥的MLSS为9.4g/L， MLVSS/MLSS为0.49。 该阶段工艺操作条件为： 以作为污水利用进水泵 快速向反应器中进水(10min)， 通过磁力搅拌器与反应器底部放置的磁力搅拌子共同作用 搅拌17h 50min， 通过出水泵控制跨膜压差使膜组件抽吸出水6h， 一个周期处理水量2L， 即 日处理水量为2L。 0056 启动阶段(1)中： 向膜生物反应器中加入500ml初始污泥浓度为8.52g MLSS/L的硫 自养反硝化活性污泥的泥水混合液， 调节反应体系pH为7.6， 同时控制体。

29、系在缺氧环境。 通 过蠕动泵按全速(180-200ml/min)经进水管向反应器中连续进人工合成废水进行污泥驯 化， 使反应器中异养菌减少， 硫自养菌进一步富集， 另外以驯化微生物适应硝酸根和硫化物 (HS-/S2-)存在的环境， 同时提高其微生物活性。 人工合成废水含有氮源(电子受体)、 硫源 (电子供体)、 KH2PO4(溶液缓冲)、 NaHCO3(无机碳源)。 氮源由KNO3提供， 人工合成废水中NO3- N的初始浓度约为70mg/L； 硫源由Na2S9H2O提供， S/N的质量比为2.5:1； KH2PO4和NaHCO3可 作为pH缓冲剂， 进水中KH2PO4和NaHCO3的浓度分别为。

30、1200mg/L、 2000mg/L。 反应器启动初期， 说明书 4/6 页 7 CN 109867352 A 7 主要目的在于使污泥稳定适应反应器环境， 同时提高硫、 氮的转化效果， 特别是硫氧化和反 硝化效果， 因此整个启动初期中无垃圾渗滤液的掺入。 反应温度2035， 为保证进水水质 没有太大的变化， 所以每天更换进水。 该阶段工艺操作条件为： 以作为污水利用进水泵快速 向反应器中进水(10min)， 通过磁力搅拌器与反应器底部放置的磁力搅拌子共同作用搅拌 17h 50min， 通过出水泵控制跨膜压差使膜组件抽吸出水6h， 一个周期处理水量2L， 即日处 理水量为2L。 循环70个周期后。

31、， 进行下一步驯化。 0057 启动阶段(2)(4)中： 为了膜生物反应器在处理实际废水时， 有更强的耐冲击负 荷。 将HRT缩短， 当膜生物反应器氮去除率稳定在90以上时， 再逐步提升进水NO3-N浓度， 避免了高浓度NO3-N对反应器的冲击， 反应器进水氮负荷由0.14kg-N/m3/d提升至0.18kg- N/m3/d。 出水中硝酸盐和亚硝酸盐浓度均有稍许上升， 氮去除率先降低后上升， 稳定后最终 保持在94左右。 0058 表1为阶段(1)(4)的人工合成废水的主要成分表。 0059 表1人工合成废水的主要成分表 0060 0061 由图2可知， 通过启动阶段(1)， 提高硫氮质量比为。

32、3， 这是为了使反应器中异养菌 减少， 硫自养菌进一步富集， 同时促使硫自养菌适应硝酸根和硫化物(HS-/S2-)存在的环境， 在前10个周期中,硝态氮去除率为99， 经过30个周期后， 硝态氮平均去除率为95以上。 启动阶段(2)中， 降低进水硫化物浓度， 硝态氮去除率无明显变化。 为了进一步提高硫自养 反硝化菌的氮处理负荷， 在启动阶段(3)中， 提高硝态氮浓度为80mg/L， 硫氮比不改变， 硫化 物浓度提升至160mg/L， 运行14个周期后， 硝态氮去除率稳定在95。 启动阶段(4)中， 再一 次提升反应器进水硝态氮负荷， 经14个周期驯化后， 污泥适应该浓度的氮负荷， 出水硝态氮 。

33、浓度5mg/L， 硝态氮平均去除率为94。 0062 实施例2： 基于硫自养反硝化菌的膜生物反应器对不同未达标垃圾渗滤液比例的 脱氮效果 0063 实施例1中的基于硫自养反硝化菌的厌氧MBR深度脱氮的稳定工艺系统已成功启 动， 氮处理负荷稳定至0.18kg-N/(m3d)， 反应器开始处理垃圾渗滤液废水， 由于垃圾渗滤 说明书 5/6 页 8 CN 109867352 A 8 液中成分复杂， 存在复杂的有毒有害的有机物质和重金属离子， 将采用改变掺入比的方式 使反应器逐步适应垃圾渗滤液。 如表2， 为了使反应器中微生物逐步适应垃圾渗滤液废水， MBR反应器的进水为人工配水和垃圾渗滤液混合废水，。

34、 垃圾渗滤液与人工配水比例为20 100。 从图3可知， 阶段1(114d)的进水中， 人工合成废水(其配方与实施例1中阶段(1)中 的配方一致)与垃圾渗滤液废水组成混合废水， 其中垃圾渗滤液与人工合成废水的体积比 例为20， 控制HRT为24h， 出水时不关闭搅拌， 通过膜组件出水6h， 进水NO3-N平均浓度为 70mg/L氮去除率稳定至98。 阶段2(1528d)的进水中， 混合废水中垃圾渗滤液的体积比 例为40， 改变HRT为20h， 进水NO3-N平均浓度为82mg/L。 阶段3(2942d)的进水中， 混合废 水中垃圾渗滤液的体积比例为60， 进水NO3-N平均浓度为95mg/L。。

35、 阶段4(4355d)的进水 中， 改变HRT为18h， 混合废水中垃圾渗滤液的体积比例为80， 进水NO3-N平均浓度为： 110mg/L， 氮去除率稳定至93。 阶段5(5670d)的进水中， 混合废水中垃圾渗滤液的体积 比例为80， 进水NO3-N平均浓度为120mg/L， 在运行天后， 氮去除率稳定至94。 0064 反应器最终稳定阶段工艺操作条件为： 以作为污水利用进水泵快速向反应器中进 水(10min)， 通过磁力搅拌器与反应器底部放置的磁力搅拌子共同作用搅拌17h 50min， 通 过出水泵控制跨膜压差使膜组件抽吸出水6h， 一个周期处理水量2L， 即日处理水量为2L。 0065 表2 MBR反应器处理混合废水过程中运行条件变化 0066。 说明书 6/6 页 9 CN 109867352 A 9 图1 图2 说明书附图 1/2 页 10 CN 109867352 A 10 图3 说明书附图 2/2 页 11 CN 109867352 A 11 。