超高层建筑风振控制阻尼器性能的检测评价方法.pdf

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1、(19)中华人民共和国国家知识产权局 (12)发明专利申请 (10)申请公布号 (43)申请公布日 (21)申请号 201910983149.9 (22)申请日 2019.10.16 (71)申请人 华南理工大学 地址 510640 广东省广州市天河区五山路 381号 (72)发明人 张蓝方谢壮宁张乐乐石碧青 (74)专利代理机构 广州市华学知识产权代理有 限公司 44245 代理人 林梅繁 (51)Int.Cl. G01M 13/00(2019.01) (54)发明名称 一种超高层建筑风振控制阻尼器性能的检 测评价方法 (57)摘要 本发明属于结构振动控制技术领域， 涉及一 种超高层建筑风振。

2、控制阻尼器性能检测评价方 法， 包括： 步骤1、 对安装有TLD的超高层建筑进行 现场实测， 通过测量系统进行实时测量与数据采 集工作， 得到多源耦合响应信号； 步骤2、 对测量 系统测得的多源耦合响应信号进行解耦， 进而得 到解耦后的模态响应信号； 步骤3、 在模态坐标 下， 对解耦后的模态响应信号进行参数识别， 得 到结构-TLD系统对应的固有频率和模态阻尼比； 步骤4、 利用参数识别结果还原得到原结构和TLD 参数； 步骤5、 根据还原得到的原结构和TLD参数 进行TLD性能评价。 本发明实现了对TLD性能的动 态检测评价， 是一种更为有效、 准确的超高层建 筑风振控制阻尼器性能检测评价。

3、方法。 权利要求书2页 说明书8页 附图4页 CN 110823537 A 2020.02.21 CN 110823537 A 1.一种超高层建筑风振控制阻尼器性能检测评价方法， 其特征在于， 包括： 步骤1、 对安装有TLD的超高层建筑进行现场实测， 通过测量系统进行实时测量与数据 采集工作， 得到多源耦合响应信号； 步骤2、 对测量系统测得的多源耦合响应信号进行解耦， 进而得到解耦后的模态响应信 号； 步骤3、 在模态坐标下， 对解耦后的模态响应信号进行参数识别， 得到结构-TLD系统对 应的固有频率和模态阻尼比； 步骤4、 利用参数识别结果还原得到原结构和TLD参数； 步骤5、 根据还原。

4、得到的原结构和TLD参数进行TLD性能评价。 2.根据权利要求1所述的超高层建筑风振控制阻尼器性能检测评价方法， 其特征在于， 步骤4包括： 根据结构-TLD系统的一、 二阶频率、 阻尼比、 结构与TLD的设计质量比 ， 经参数 逆推得到结构固有频率fs、 结构阻尼比 s、 TLD频率ft和TLD阻尼比 t。 3.根据权利要求1或2所述的超高层建筑风振控制阻尼器性能检测评价方法， 其特征在 于， 步骤4包括： 步骤4-1、 构建结构-TLD系统状态空间理论模型， 得到结构-TLD系统状态矩阵A； 步骤4-2、 利用已识别的结构-TLD系统复振型矩阵与固有频率， 重构结构-TLD系统实际 状态矩。

5、阵A ； 步骤4-3、 根据A与A ， 分别确定结构与TLD的固有频率和模态阻尼比。 4.根据权利要求3所述的超高层建筑风振控制阻尼器性能检测评价方法， 其特征在于， 结构-TLD系统状态矩阵A表示为： 式中， 为TLD参数质量比； i、 i分别为结构第i阶圆频率、 结构第i阶阻尼比； t、 t分 别为TLD圆频率、 TLD阻尼比； 为质量参与系数。 5.根据权根据权利要求3所述的超高层建筑风振控制阻尼器性能检测评价方法， 其特 征在于， 结构-TLD系统实际状态矩阵A 表示为： 式中， 为结构-TLD系统复振型矩阵； *为共轭符号； 为结构-TLD系统非共轭特征值 对角矩阵。 6.根据权利要。

6、求2所述的超高层建筑风振控制阻尼器性能检测评价方法， 其特征在于， 步骤5中TLD性能评价包括两个阶段的TLD性能评价： 第一阶段为超高层建筑施工完毕正式 投入使用之前的阶段； 第二阶段为超高层建筑正常使用阶段。 权利要求书 1/2 页 2 CN 110823537 A 2 7.根据权利要求6所述的超高层建筑风振控制阻尼器性能检测评价方法， 其特征在于， 当建筑处于第一阶段， TLD性能评价过程包括： 根据步骤4分别得到结构固有频率fs与阻尼 比s， TLD的频率ft与阻尼比t， 比较fs与ft值， 若相差较大， 则在TLD正式投入使用之前进行 重新调谐工作； 同时比较 t与TLD阻尼比设计值。

7、， 评估TLD能够为结构增加的附加阻尼值。 8.根据权利要求6所述的超高层建筑风振控制阻尼器性能检测评价方法， 其特征在于， 当建筑处于第二阶段， TLD性能评价过程包括： 服务器在线接收经互联网传输而来的动态采 集数据， 同时对数据进行在线批处理， 得到结构固有频率fs与阻尼比s， 以及TLD频率ft与阻 尼比t的动态信息； 通过比较fs与ft值的偏差程度以及ft的大小变化情况， 动态评价TLD系 统的控制效果。 9.根据权利要求1所述的超高层建筑风振控制阻尼器性能检测评价方法， 其特征在于， 步骤2包括： 步骤2-1、 对测量得到的结构响应、 TLD响应数据进行前处理， 构建相应复信号； 。

8、步骤2-2、 对复信号进行白化， 得到白化后信号 步骤2-3、 采用信号分离解耦技术求得结构-TLD系统的复振型矩阵以及相应的复分 离矩阵 步骤2-4、 由复分离矩阵计算得到结构-TLD系统解耦后的各阶模态响应信号 10.根据权利要求1所述的超高层建筑风振控制阻尼器性能检测评价方法， 其特征在 于， 步骤3包括： 步骤3-1、 构造气动力功率谱密度函数 步骤3-2、 计算结构-TLD系统模态响应y(t)功率谱密度Sy,N(fk)的期望； 步骤3-3、 计算功率谱密度Sy,N(fk)的概率密度函数； 步骤3-4、 计算结构-TLD系统模态参数的后验概率密度函数； 步骤3-5、 计算结构-TLD系。

9、统模态参数最优解， 得到结构-TLD系统的前两阶频率和阻尼 比； 步骤3-6、 评估识别参数、 减振性能的不确定性。 权利要求书 2/2 页 3 CN 110823537 A 3 一种超高层建筑风振控制阻尼器性能的检测评价方法 技术领域 0001 本发明属于结构振动控制技术领域， 涉及一种超高层建筑风振控制阻尼器性能检 测评价方法。 背景技术 0002 对于超高层建筑， 强风作用下的风致荷载和响应通常是影响结构安全性和居住者 舒适性的控制性因素。 超高层建筑风振控制常采用基于动力减振器(DVA)的阻尼器方法， 在 建筑的适当位置增加阻尼器， 以增加结构的等效阻尼来达到减缓结构振动的目的。 阻尼。

10、器 通常包括两类， 即调谐质量阻尼器(TMD、 包括主动和被动方法)和调谐液体阻尼器(TLD)。 其 中， TLD是一种构造相对简单、 造价低的阻尼器， 尤其是还可兼做消防水箱， 本发明内容将只 讨论TLD的相关情况。 0003 在工程实践中， 实际超高层建筑的结构动力特性与设计时的有限元分析结果会存 在差异， 同时TLD的实际动力特性与原设计相比也会存在一定的变化。 此外， 由于存在风与 结构的相互耦合作用， 在较强(台)风作用下， 实际超高层建筑结构的固有频率和模态阻尼 比会随着风速和响应强度的变化而变化。 这些差异都会导致TLD失谐以及阻尼参数没有实 现最优设置， 从而使得TLD难以达到。

11、理想的控制效果。 因此， 需要对安装在超高层建筑中的 TLD系统性能进行检测评价。 由于风荷载的不确定性和不可重复性， 以及受控建筑模态参数 的时变特性， 使得准确评价安装在建筑物中TLD的系统性能极具挑战性。 0004 TLD性能的已有评价方法主要有： 1)采用动态测试技术和随机减量法对有TLD和无 TLD 两种结构的阻尼比进行计算， 对同样风速风向情况下有、 无TLD的结构响应的测量结果 进行对比分析来说明TLD的有效性。 2)采用能量比方法， 通过对建筑物和TLD在强风过程的 响应进行监测， 利用建筑物响应、 TLD响应以及结构-TLD质量比直接计算附加有效阻尼来评 价TLD 的性能。 。

12、0005 以上方法中， 方法1)需要分别测量安装TLD前后结构的响应情况， 但 “同样风速风 向情况下” 几乎很难满足； 方法2)采用基于能量比确定附加有效阻尼来评价TLD性能， 本质 是一种简化方法， 只能得到TLD的减振效果， 无法准确获取并判断整个结构-TLD系统的特征 状态 (模态频率、 阻尼比的变化情况)并对系统的减振性能做出准确的评价， 同时也会影响 进一步对TLD系统参数调整的决策。 发明内容 0006 针对已有方法仅用有效附加阻尼来评价TLD性能， 且忽略了受控建筑结构动力特 性具有时变性这一特征， 使得已有方法具有不能全面准确检测评价TLD减振性能的不足， 本 发明提供一种超。

13、高层建筑风振控制阻尼器性能检测评价方法。 0007 本发明采用如下技术方案实现： 0008 一种超高层建筑风振控制阻尼器性能检测评价方法， 包括： 0009 步骤1、 对安装有TLD的超高层建筑进行现场实测， 通过测量系统进行实时测量与 说明书 1/8 页 4 CN 110823537 A 4 数据采集工作， 得到多源耦合响应信号； 0010 步骤2、 对测量系统测得的多源耦合响应信号进行解耦， 进而得到解耦后的模态响 应信号； 0011 步骤3、 在模态坐标下， 对解耦后的模态响应信号进行参数识别， 得到结构-TLD系 统对应的固有频率和模态阻尼比； 0012 步骤4、 利用参数识别结果还原。

14、得到原结构和TLD参数； 0013 步骤5、 根据还原得到的原结构和TLD参数进行TLD性能评价。 0014 进一步地， 步骤4包括： 根据结构-TLD系统的一、 二阶频率、 阻尼比、 结构与TLD的设 计质量比 ， 经参数逆推得到结构固有频率fs、 结构阻尼比 s、 TLD频率ft和TLD阻尼比 t。 0015 优选地， 步骤4包括： 0016 步骤4-1、 构建结构-TLD系统状态空间理论模型， 得到结构-TLD系统状态矩阵A； 0017 步骤4-2、 利用已识别的结构-TLD系统复振型矩阵与固有频率， 重构结构-TLD系统 实际状态矩阵A ； 0018 步骤4-3、 根据A与A ， 分别。

15、确定结构与TLD的固有频率和模态阻尼比。 0019 优选地， 结构-TLD系统状态矩阵A表示为： 0020 0021 式中， 为TLD参数质量比； i、 i分别为结构第i阶圆频率、 结构第i阶阻尼比； t、 t分别为TLD圆频率、 TLD阻尼比； 为质量参与系数。 0022 优选地， 结构-TLD系统实际状态矩阵A 表示为： 0023 0024 式中， 为结构-TLD系统复振型矩阵； *为共轭符号； 为结构-TLD系统非共轭特 征值对角矩阵。 0025 进一步地， 步骤5中TLD性能评价包括两个阶段的TLD性能评价： 第一阶段为超高层 建筑施工完毕正式投入使用之前的阶段； 第二阶段为超高层建筑。

16、正常使用阶段。 0026 优选地， 当建筑处于第一阶段， TLD性能评价过程包括： 根据步骤4分别得到结构固 有频率fs与阻尼比s， TLD的频率ft与阻尼比t， 比较fs与ft值， 若相差较大， 则在TLD正式投 入使用之前进行重新调谐工作； 同时比较 t与TLD阻尼比设计值， 评估TLD能够为结构增加 的附加阻尼值。 0027 优选地， 当建筑处于第二阶段， TLD性能评价过程包括： 服务器在线接收经互联网 传输而来的动态采集数据， 同时对数据进行在线批处理， 得到结构固有频率fs与阻尼比s， 以及 TLD频率ft与阻尼比 t的动态信息； 通过比较fs与ft值的偏差程度以及ft的大小变化情。

17、 况， 动态评价TLD系统的控制效果。 说明书 2/8 页 5 CN 110823537 A 5 0028 优选地， 步骤2包括： 0029 步骤2-1、 对测量得到的结构响应、 TLD响应数据进行前处理， 构建相应复信号； 0030步骤2-2、 对复信号进行白化， 得到白化后信号 0031步骤2-3、 采用信号分离解耦技术求得结构-TLD系统的复振型矩阵以及相应的 复分离矩阵 0032步骤2-4、 由复分离矩阵计算得到结构-TLD系统解耦后的各阶模态响应信号 0033 优选地， 步骤3包括： 0034步骤3-1、 构造气动力功率谱密度函数 0035 步骤3-2、 计算结构-TLD系统模态响应。

18、y(t)功率谱密度Sy,N(fk)的期望； 0036 步骤3-3、 计算功率谱密度Sy,N(fk)的概率密度函数； 0037 步骤3-4、 计算结构-TLD系统模态参数的后验概率密度函数； 0038 步骤3-5、 计算结构-TLD系统模态参数最优解， 得到结构-TLD系统的前两阶频率和 阻尼比； 0039 步骤3-6、 评估识别参数、 减振性能的不确定性。 0040 与现有方法相比， 本发明包括如下优点： 0041 (1)本发明首先构建集结构加速度、 TLD液面高度以及风速测量等功能的测量系 统， 再对测量得到的结构-TLD系统多源耦合响应信号进行解耦， 进而得到结构的模态响应 信号， 在此基。

19、础上对分离后的模态响应信号进行准确参数识别， 最后根据参数识别结果反 推， 对TLD 的控制性能进行评价， 克服了现有方法的不足， 实现了对TLD性能的动态检测评 价， 为进一步实施TLD的调谐工作， 使其达到最佳控制效果提供数据支持， 是一种更为有效、 准确的超高层建筑风振控制阻尼器性能检测评价方法。 0042 (2)不需要对安装TLD前的结构响应进行测量， 采用一次强风测量结果就可进行对 系统减振性能的评价； 0043 (3)具有普适性， 可用于信号耦合和非耦合的情况， 并引入了复模态理论， 自适应 比例阻尼和非比例阻尼， 解耦效果可靠、 有效； 0044 (4)将模态响应信号进行可靠的参。

20、数识别， 不仅考虑了有色噪声的影响， 还对识别 参数、 减振性能进行了不确定性评估； 0045 (5)可动态获得结构-TLD系统固有频率、 模态阻尼比等信息， 进而对阻尼器性能进 行动态评价， 为阻尼器实施反馈调谐控制提供决策依据。 附图说明 0046 图1为本发明一个实施例中超高层建筑风振控制阻尼器性能的检测评价方法的示 意图； 0047 图2为本发明一个实施例中顶部安装有TLD的建筑结构系统及测量系统示意图； 0048 图3为本发明一个实施例中多源耦合响应信号解耦的流程图； 0049 图4为本发明一个实施例中对分离后的模态响应信号进行固有频率和模态阻尼比 识别的流程图； 说明书 3/8 页。

21、 6 CN 110823537 A 6 0050 图5为本发明一个实施例中利用参数识别结果还原得到原结构和TLD参数的流程 图。 具体实施方式 0051 下面通过具体实施方式对本发明作进一步详细地描述， 但本发明的实施方式并不 限于此。 0052 一种超高层建筑风振控制阻尼器性能检测评价方法， 如图1所示， 包括： 0053 步骤1： 对安装有TLD的超高层建筑进行现场实测， 通过测量系统进行实时测量与 数据采集工作， 得到多源耦合响应信号。 0054 如图2所示， 具体包括： 0055 步骤1-1： 在设置有TLD的超高层建筑中安装加速度测量仪， 在楼顶安装风速仪， 在 TLD 内部安装波高。

22、计； 0056 步骤1-2： 对超高层建筑实施不间断的同步实时测量与数据采集工作； 0057 步骤1-3： 通过互联网将测量数据同步传输至中心服务器， 中心服务器对传回信号 进行实时分析处理。 0058 本实施例中， 测量数据包括： 结构响应、 TLD响应和风速时程数据。 0059 步骤2： 对测量系统测得的多源耦合响应信号进行解耦， 进而得到解耦后的模态响 应信号； 0060 如图3所示， 具体包括： 0061 步骤2-1： 对测量得到的结构响应、 TLD响应数据进行前处理， 构建相应复信号； 0062步骤2-2： 对复信号进行白化， 得到白化后信号 0063步骤2-3： 采用信号分离解耦技。

23、术求得结构-TLD系统的复振型矩阵以及相应的 复分离矩阵 0064步骤2-4： 由复分离矩阵计算得到结构-TLD系统解耦后的各阶模态响应信号 0065 首先进行信号前处理工作， 将测量系统测得的实信号复数化， 得到测量信号x(t) 的解析信号为： 0066 0067 将式(1)对应的复模态响应、 复振型同样采用解析信号的形式表示： 0068 0069 0070 式中： x(t)、 q(t)和r分别为测量系统所测得的观测信号(包括结构响应、 TLD响 应以及风速时程数据)、 解耦后的模态响应信号和结构-TLD系统振型矩阵。 x90(t)、 q90(t)分 别由 x(t)、 q(t)经Hilber。

24、t变换获得， 并采用镜像法消除边界效应； i表示虚数单位； r、 i 分别为振型的实部和虚部。 0071 进而得到复值的模态叠加公式为： 说明书 4/8 页 7 CN 110823537 A 7 0072 0073 x(t)+ix90(t)r+ii(q(t)+iq90(t) (5) 0074然后对复数化后的观测信号进行白化。 具体步骤为先求得观测信号的协 方差矩阵， 并对该矩阵进行特征值分解， 由此得到白化矩阵W， 进而对观测信号进行白 化， 得到白化后信号 0075接着采用信号分离解耦技术对白化后信号进行解耦， 先计算的延时相关矩阵 Rz( )， 并采用联合对角化的方法对其进行逼近， 进而求。

25、得结构-TLD系统的复振型矩阵与 复分离矩阵最后得到解耦的模态响应信号 0076 步骤3： 在模态坐标下， 对解耦后的模态响应信号进行参数识别， 得到结构-TLD系 统对应的固有频率和模态阻尼比； 0077 如图4所示， 具体步骤包括： 0078步骤3-1： 构造气动力功率谱密度函数 0079 步骤3-2： 计算需参数识别的结构-TLD系统模态响应y(t)功率谱密度Sy,N(fk)的期 望； 0080 步骤3-3： 计算Sy,N(fk)的概率密度函数； 0081 步骤3-4： 计算结构-TLD系统模态参数的后验概率密度函数； 0082 步骤3-5： 计算结构-TLD系统模态参数最优解， 得到结。

26、构-TLD系统的前两阶频率 f1、 f2， 阻尼比 1、 2； 0083 步骤3-6： 评估识别参数、 减振性能的不确定性。 0084具体地， 在得到解耦的模态响应信号后， 对结构-TLD系统的固有频率和模态 阻尼比进行识别。 所采用的参数识别方法不仅适用于白噪声激励， 还适用于有色噪声激励 的情况， 而风荷载即属于有色噪声， 其假设气动力功率谱密度满足： 0085 0086 式中， S0为气动力在固有频率处的功率谱密度值， 为荷载幂指数， f0,j为结构-TLD 系统第j阶自振频率。 0087 设所需参数识别的结构-TLD系统模态响应为： 0088 0089式中，为解耦后的结构-TLD系统第。

27、j阶模态响应；(t)为测量噪声和模型误差 等造成的实际响应和测量系统所获得响应间的预测误差。 0090 计算y(t)功率谱密度Sy,N(fk)的期望： 0091 0092 式中， S为 (t)的功率谱密度分布； fkkf， k0,1,int(N/2)， int表示取实 说明书 5/8 页 8 CN 110823537 A 8 数的整数部分，T为采样时间； 为需要识别的结构-TLD系统模态参数， 包括系统自 振频率和阻尼比等参数值；为模态响应信号的功率谱密度； N为采样总数。 0093当N足够大时，根据随机振动理论， 可得结构-TLD系统 模态响应的功率谱密度为： 0094 0095 对于平稳过。

28、程， 在特定的频率区间段， Sy,N(fk)的概率密度函数p(Sy,N(fk)| )近似 为 Chi-square分布。 根据贝叶斯定理， 计算结构-TLD系统模态参数的后验概率密度函数 为： 0096 0097 其中， k1k2， b为一个正则化常数， p( )为先验概率密度函数， 两者在计算中通常被 视为常数。频率区间段内结构-TLD系统模态响应的功率谱密度。 0098通过求解函数的最小值来确定系统模态参数最 优解， 进而得到结构-TLD系统的前两阶频率f1、 f2(即一、 二阶频率f1、 f2)和阻尼比 1、 2。 0099 最后通过后验变异系数cov(coefficient of va。

29、riation标准差/MPV)来评估识 别参数、 减振性能的不确定性。 0100 步骤4： 利用参数识别结果还原得到原结构和TLD参数； 0101 根据结构-TLD系统的一、 二阶频率及阻尼比， 并已知结构与TLD的设计质量比 ， 经 参数逆推分别得到结构固有频率fs、 结构阻尼比s， TLD频率ft、 TLD阻尼比t。 如图5所示， 具 体步骤包括： 0102 步骤4-1： 构建结构-TLD系统状态空间理论模型， 得到结构-TLD系统状态矩阵A； 0103 步骤4-2： 利用已识别的结构-TLD系统复振型矩阵与固有频率， 重构结构-TLD系统 实际状态矩阵A ； 0104 步骤4-3： 根据。

30、A与A ， 分别确定结构与TLD固有频率和模态阻尼比； 0105 首先构建结构-TLD系统状态空间理论模型， N自由度线性结构-TLD系统运动方程 为： 0106 0107 式中， Ms、 Cs和Ks分别为结构质量、 阻尼和刚度矩阵； mt、 kt和ct为TLD等效质量、 刚度 和阻尼； 为质量参与系数； 假设TLD与结构第n个自由度耦合， 则X、 xn和ut分别为结构位移向 量、 结构第n个自由度位移、 TLD位移； H为TLD位置向量； F为外荷载向量。 为结构加速度向 量， 为结构速度向量， 为结构第n个自由度加速度， 为TLD加速度， 为TLD速度。 0108 将结构-TLD系统运动方。

31、程坐标变换为由模态坐标向量表示的形式， 并利用振型正 说明书 6/8 页 9 CN 110823537 A 9 交性， 式(11)可转化为： 0109 0110式中， i为被控模态阶次； qi为第i阶模态坐标； 为第i阶模态加速度；为第i 阶模态速度； mi为结构第i阶模态质量； mt为TLD等效质量； 为结构第n个自由度的第i阶振 型； i、 i分别为结构第i阶圆频率、 阻尼比； 为结构第i阶振型的转置； F为外荷载向量； t、 t分别为TLD圆频率、 阻尼比； 为TLD加速度； 为TLD速度； ut为TLD 位移； 为质量参 与系数； 为结构第n个自由度加速度。 0111接着对模态振型进行。

32、规格化， 并假设即结构第n个自由度位置的位移仅有 第i 阶模态参与， 于是式(12)可写为： 0112 0113 式(13)为被控结构第i阶模态与TLD耦合的振动系统， 其状态空间方程可表示为： 0114 0115式中，A为结构-TLD系统状态矩阵； B为系统输入矩阵。 其中， A可 表示为： 0116 0117式中，TLD通常安装在所控模态振型位移最大位置处， 即故 实 则为TLD参数质量比， 在TLD设计时已确定， 为已知量。 0118 然后利用步骤2中识别的结构-TLD系统复振型矩阵以及步骤3中得到的结构-TLD 系统固有频率、 模态阻尼比， 重构结构-TLD系统实际状态矩阵A 为： 0。

33、119 0120 式中， 为结构-TLD系统复振型矩阵； *为共轭符号； 为结构-TLD系统非共轭特 征值对角矩阵， diag( e)， e1、 2， 其中 e可表示为： 0121 说明书 7/8 页 10 CN 110823537 A 10 0122 式中， 2 f， i表示虚数单位。 0123 结构-TLD系统识别评估的实际状态矩阵A 与结构-TLD系统理论模型的状态矩阵A 应近似相等。 0124 因此， 根据式(15)、 式(16)可得结构圆频率s、 TLD圆频率t， 结构阻尼比s、 TLD 阻尼比 t分别为： 0125 0126 式中， Agh为A 矩阵第g行、 第h列的数值； 为质量。

34、参与系数； 为TLD参数质量比； i、 i分别为结构第i阶圆频率、 阻尼比。 0127 一般TLD控制结构一阶振型， 此时所求得的i即为结构固有圆频率s， i即为结 构模态阻尼比 s。 0128 最后由f/2 ， 进而得到结构固有频率fs， TLD频率ft。 0129 步骤5： 根据还原得到的原结构和TLD参数进行TLD性能评价。 0130 在此， TLD性能评价需要包括对两个阶段进行TLD性能评价， 第一阶段为超高层建 筑施工完毕正式投入使用之前的阶段， 第二阶段为超高层建筑正常使用阶段。 0131 当建筑处于第一阶段， 根据步骤4分别得到结构固有频率fs与阻尼比s， TLD的频率 ft与阻。

35、尼比t， 比较fs与ft值， 若相差较大， 需要在TLD正式投入使用之前进行重新调谐工 作。 同时比较 t与TLD阻尼比设计值， 以评估TLD能够为结构增加的附加阻尼值。 0132 当建筑处于第二阶段， 服务器将在线接收经互联网传输而来的动态采集数据， 同 时对数据进行在线批处理， 得到结构固有频率fs与阻尼比s， 以及TLD频率ft与阻尼比t的 动态信息。 通过比较fs与ft值的偏差程度， 以及ft的大小变化情况， 来动态评价TLD系统的控 制效果。 0133 上述实施例为本发明较佳的实施方式， 但本发明的实施方式并不受上述实施例的 限制， 其他的任何未背离本发明的精神实质与原理下所作的改变、 修饰、 替代、 组合、 简化， 均应为等效的置换方式， 都包含在本发明的保护范围之内。 说明书 8/8 页 11 CN 110823537 A 11 图1 说明书附图 1/4 页 12 CN 110823537 A 12 图2 图3 说明书附图 2/4 页 13 CN 110823537 A 13 图4 说明书附图 3/4 页 14 CN 110823537 A 14 图5 说明书附图 4/4 页 15 CN 110823537 A 15 。