低镍全奥氏体无磁不锈钢及其制造方法与应用.pdf

《低镍全奥氏体无磁不锈钢及其制造方法与应用.pdf》由会员分享，可在线阅读，更多相关《低镍全奥氏体无磁不锈钢及其制造方法与应用.pdf（9页完成版）》请在专利查询网上搜索。

1、(19)中华人民共和国国家知识产权局 (12)发明专利申请 (10)申请公布号 (43)申请公布日 (21)申请号 201911282238.7 (22)申请日 2019.12.13 (71)申请人 浦项 （张家港） 不锈钢股份有限公司 地址 215625 江苏省苏州市张家港市锦丰 镇沿江公路北侧浦项 （张家港） 不锈钢 股份有限公司 (72)发明人 吴辉王云明陈刚荣青亮 (74)专利代理机构 无锡中瑞知识产权代理有限 公司 32259 代理人 孙高 (51)Int.Cl. C22C 38/58(2006.01) C22C 38/44(2006.01) C22C 38/42(2006.01) 。

2、C22C 38/02(2006.01) C22C 33/04(2006.01) B22D 1/00(2006.01) C21D 8/00(2006.01) (54)发明名称 一种低镍全奥氏体无磁不锈钢及其制造方 法与应用 (57)摘要 本发明公开了一种低镍全奥氏体无磁不锈 钢及其制造方法与应用， 按重量百分比计算， 其 组成成分包括： 碳0.080.12， 硅0.20.6， 锰13.614,磷0.045， 硫0.003,铬 16.116.5,镍4.054.3， 钼00.5， 铜 0.40.7， 氮0.140.18， 余量为铁和其他 不可避免的杂质； 上述低镍全奥氏体无磁不锈钢 是通过将各组成成。

3、分至少进行炼钢和粗轧制造 得到。 本发明的有益效果是通过组成成分及制造 工艺的设计， 在生产过程中为奥氏体相， 无铁素 体相变发生， 改善因热塑性不良而导致的应力裂 纹， 并获得优秀的钢水纯净度， 避免因夹杂物导 致再压缺陷或产品形变开裂。 权利要求书1页 说明书6页 附图1页 CN 111020406 A 2020.04.17 CN 111020406 A 1.一种低镍全奥氏体无磁不锈钢， 其特征在于按重量百分比计算， 其组成成分包括： 碳 0.080.12， 硅0.20.6， 锰13.614,磷0.045， 硫0.003,铬16.1 16.5,镍4.054.3， 钼00.5， 铜0.40.。

4、7， 氮0.140.18， 余量为铁和其他不 可避免的杂质； 上述低镍全奥氏体无磁不锈钢是通过将各组成成分至少进行炼钢和粗轧制 造得到； 所述炼钢步骤使用白云石钢包； 精炼炉碱度为1.82.1， 在精炼炉还原阶段， 投入 含0.5Al,低Al3#FeSi作为还原剂， 保证充分还原； 降低Al成分混入钢水； 在钢包处理开始前， 实施完全扒渣， 并在钢水表面覆盖50-150kg覆盖剂， 在后期钢包处 理过程中吸附上浮的非金属夹杂物； 在钢包底吹氩气搅拌， 氩气搅拌结束后静置； 在凝固后， 金属冷却到室温的过程中发生附加相变， Creq/Nieq1.37， 选用A模式L+ L进行凝固结晶； 所述粗轧。

5、步骤首道次压下率为510， 最终粗轧总压下率为8088， 粗轧道次数为 79道次； 铸坯粗轧温度为11901210； 所述低镍全奥氏体无磁不锈钢相对磁导率1.002 r。 2.根据权利要求1所述一种低镍全奥氏体无磁不锈钢， 其特征在于： 所述吹氩软搅拌时 间2030min， 所述静置时间为30-40min。 3.根据权利要求1所述一种低镍全奥氏体无磁不锈钢， 其特征在于： 所述低镍全奥氏体 无磁不锈钢按重量百分比计算， 其组分包括： 碳0.1， 硅0.4， 锰13.8， 硫0.001， 铬 16.3， 镍4.1， 钼0.1， 铜0.5， 氮0.16， 余量为铁和其他不可避免的杂质。 4.一种低。

6、镍全奥氏体无磁不锈钢的制造方法， 其特征在于所述低镍全奥氏体无磁不锈 钢各组成成分至少进行炼钢和粗轧制造得到； 所述炼钢步骤使用白云石钢包； 精炼炉碱度 为1.82.1， 在精炼炉还原阶段， 投入含0.5Al,低Al3#FeSi作为还原剂， 保证充分还原； 降低Al成分混入钢水； 在钢包处理开始前， 实施完全扒渣， 并在钢水表面覆盖50-150kg覆盖剂， 在后期钢包处 理过程中吸附上浮的非金属夹杂物； 在钢包底吹氩气搅拌， 氩气搅拌结束后静置； 在凝固后， 金属冷却到室温的过程中发生附加相变， Creq/Nieq1.37， 选用A模式L+ L进行凝固结晶； 所述粗轧步骤首道次压下率为510，。

7、 最终粗轧总压下率为8088， 粗轧道次数为 79道次； 铸坯粗轧温度为11901210； 按重量百分比计算， 其组成成分包括： 碳0.080.12， 硅0.20.6， 锰13.614, 磷0.045， 硫0.003,铬16.1-16.5,镍4.054.3， 钼00.5， 铜0.40.7， 氮0.140.18， 余量为铁和其他不可避免的杂质； 所述低镍全奥氏体无磁不锈钢相对磁 导率1.002 r。 5.根据权利要求4所述一种低镍全奥氏体无磁不锈钢的制造方法， 其特征在于： 所述吹 氩软搅拌时间2030min， 所述静置时间为3040min。 6.根据权利要求4所述一种低镍全奥氏体无磁不锈钢的制。

8、造方法， 其特征在于： 所述低 镍全奥氏体无磁不锈钢按重量百分比计算， 其组分包括： 碳0.1， 硅0.4， 锰13.8， 硫 0.001， 镍4.1， 钼0.1， 铜0.5， 氮0.16， 余量为铁和其他不可避免的杂质。 7.权利要求1-3任一项所述低镍全奥氏体无磁不锈钢在服饰类产品中的应用。 权利要求书 1/1 页 2 CN 111020406 A 2 一种低镍全奥氏体无磁不锈钢及其制造方法与应用 技术领域 0001 本发明属于不锈钢冶炼技术领域， 尤其涉及一种全奥氏体无磁不锈钢， 特别涉及 一种低镍全奥氏体无磁不锈钢及其制造方法与在服饰类产品中的应用。 背景技术 0002 服饰类产品在生。

9、产过程中不可避免的出现断针、 刀片带入等情况，QB/T2638- 2004中华人民共和国轻工业行业标准带式检针机 于2005年1月1日正式实施， 将纺织品检 针检查作为质量控制标准的一部分推行实施， 有效控制了因服装中残留断针伤害消费者事 件的发生。 由于服饰类产品不可避免地使用到如纽扣、 挂钩、 拉链等金属制品， 为满足检针 标准需求， 服饰制品行业多选择铜、 铝等无磁软金属， 以实现无磁效果。 缺点是无磁软金属 存在强度不足、 易生锈、 加工成本高等问题， 一直困扰着服饰用金属材料的发展。 无磁不锈 钢是制作服饰类产品用金属制品的理想材料， 但我国从2010年之后才开始进行无磁不锈钢 的研。

10、发， 生产出的大部分牌号的不锈钢产品不能实现完全无磁， 小部分牌号的不锈钢产品 能实现无磁效果但因使用较多贵金属使得产品价格昂贵。 发明内容 0003 1.要解决的技术问题 0004 针对现有的不锈钢产品不能满足针检标准要求且价格昂贵的问题， 本发明的目的 在于提供一种低镍全奥氏体无磁不锈钢及其制造方法与应用， 通过组成成分及制造工艺的 设计， 在生产过程中为奥氏体相， 无铁素体相变发生， 控制制造工艺过程中的参数， 改善因 热塑性不良而导致的应力裂纹， 并获得优秀的钢水纯净度， 避免因夹杂物导致再压缺陷或 产品形变开裂。 0005 2.技术方案 0006 为实现上述目的， 本发明采用如下技术。

11、方案： 0007 一种低镍全奥氏体无磁不锈钢， 其特点是按重量百分比计算， 其组成成分包括： 碳 0.080.12， 硅0.20.6， 锰13.614,磷0.045， 硫0.003,铬16.1 16.5,镍4.054.3， 钼00.5， 铜0.40.7， 氮0.140.18， 余量为铁和其他不 可避免的杂质； 上述低镍全奥氏体无磁不锈钢是通过将各组成成分至少进行炼钢和粗轧制 造得到； 所述炼钢步骤使用白云石钢包； 精炼炉碱度为1.82.1， 在精炼炉还原阶段， 投入 含0.5Al,低Al3#FeSi作为还原剂， 保证充分还原； 降低Al成分混入钢水； 0008 在钢包处理开始前， 实施完全扒渣。

12、， 并在钢水表面覆盖50-150kg覆盖剂， 在后期钢 包处理过程中吸附上浮的非金属夹杂物； 在钢包底吹氩气搅拌， 氩气搅拌结束后静置； 0009 在凝固后， 金属冷却到室温的过程中发生附加相变， Creq/Nieq1.37， 选用A模式L +L进行凝固结晶； 0010 所述粗轧步骤首道次压下率为510， 最终粗轧总压下率为8088， 粗轧道次 数为79道次； 铸坯粗轧温度为11901210； 说明书 1/6 页 3 CN 111020406 A 3 0011 所述低镍全奥氏体无磁不锈钢相对磁导率1.002 r。 0012 更进一步地， 所述吹氩软搅拌时间2030min， 所述静置时间为304。

13、0min。 0013 更进一步地， 所述低镍全奥氏体无磁不锈钢按重量百分比计算， 其组分包括： 碳 0.1， 硅0.4， 锰13.8， 硫0.001， 铬16.3， 镍4.1， 钼0.1， 铜0.5， 氮0.16， 余 量为铁和其他不可避免的杂质。 0014 本发明还提供了上述低镍全奥氏体无磁不锈钢的制造方法， 其特点是所述低镍全 奥氏体无磁不锈钢各组成成分至少进行炼钢和粗+-轧制造得到； 所述炼钢步骤使用白云石 钢包； 精炼炉碱度为1.82.1， 在精炼炉还原阶段， 投入含0.5Al,低Al3#FeSi作为还原 剂， 保证充分还原； 降低Al成分混入钢水； 0015 在钢包处理开始前， 实施。

14、完全扒渣， 并在钢水表面覆盖50150kg覆盖剂， 在后期 钢包处理过程中吸附上浮的非金属夹杂物； 在钢包底吹氩气搅拌， 氩气搅拌结束后静置； 0016 在凝固后， 金属冷却到室温的过程中发生附加相变， Creq/Nieq1.37， 选用A模式L +L进行凝固结晶； 0017 所述粗轧步骤首道次压下率为510， 最终粗轧总压下率为8088， 粗轧道次 数为79道次； 铸坯粗轧温度为11901210； 0018 按重量百分比计算， 其组成成分包括： 碳0.080.12， 硅0.20.6， 锰13.6 14,磷0.045， 硫0.003,铬16.116.5,镍4.054.3， 钼00.5， 铜0.。

15、4 0.7， 氮0.140.18， 余量为铁和其他不可避免的杂质； 所述低镍全奥氏体无磁不锈钢 相对磁导率1.002 r。 0019 更进一步地， 所述吹氩软搅拌时间2030min， 所述静置时间为3040min。 0020 更进一步地， 所述低镍全奥氏体无磁不锈钢按重量百分比计算， 其组分包括： 碳 0.1， 硅0.4， 锰13.8， 硫0.001， 铬16.3， 镍4.1， 钼0.1， 铜0.5， 氮0.16， 余 量为铁和其他不可避免的杂质。 0021 另一方面， 本发明还提供了上述的低镍全奥氏体无磁不锈钢在服饰类产品中的应 用， 用于制造纽扣、 挂钩、 拉链等金属制品。 0022 本发。

16、明提供的低镍全奥氏体无磁不锈钢原料成分中包含铁素体形成元素铬、 硅、 钼； 奥氏体形成元素镍、 碳、 氮、 锰、 铜。 0023 碳， 是稳定奥氏体的元素， 作用相当于镍的30倍， 同时碳元素会引起低镍全奥氏体 无磁不锈钢塑性的降低， 故碳元素成分范围选择0.080.12。 0024 氮， 强力的固溶元素， 而且氮能强烈的形成并稳定奥氏体， 其效果约为镍的20倍， 提高氮元素含量， 会导致热塑性降低， 同时提高材料的强度， 故氮元素成分范围选择0.14 0.18。 0025 锰， 为奥氏体形成元素， 其作用与镍的含量相关， 本发明中锰的含量较高， 目的是 提高对氮的溶解度， 锰元素成分的范围选。

17、择13.614.0。 0026 相对磁导率 r， 是特殊介质的磁导率和真空磁导率 0的比值， 相对导磁率是衡量不 锈钢磁性的技术参数， 服饰类产品结合检针仪器探测精度无磁不锈钢产品磁性要求最大不 能超过1.002 r。 特别是对于纽扣等需要冲压加工等冷变形的产品， 要求必须自始至终为奥 氏体组织， 不能残留铁素体以及加工马氏体转变， 否则就必然会导致产品具有磁性， 在检针 过程中发生报警。 说明书 2/6 页 4 CN 111020406 A 4 0027 为获得无磁性不锈钢， 必须获得单一的奥氏体相， 并且在冷变形过程中保证奥氏 体组织的稳定性。 本发明评价低镍全奥氏体无磁不锈钢组织稳定性的。

18、指标为Md30， 即低镍全 奥氏体无磁不锈钢产生30冷变形， 并出现马氏体组织时的变形温度， 此值越低说明奥氏 体相稳定性越高， Md30计算公式如下： 0028 Md30()413462(C+N)9.2(Si)8.1(Mn)13.7(Cr)9.5( Ni)18.5(Mo)； 0029 将本发明各组成成分代入公式计算Md30-121-60。 0030 低镍全奥氏体无磁不锈钢按重量百分比计算， 其组分包括： 碳0.1， 硅0.4， 锰 13.8， 硫0.001， 镍4.1， 钼0.1， 铜0.5， 氮0.16， 余量为铁和其他不可避免的杂 质， 代入公式计算Md30-87。 0031 因此所述无。

19、磁不锈钢在冷形变时， 具有较稳定的奥氏体组织， 实际生产过程中冷 轧压下率60左右时， 磁通量测定1.0001.003 r， 经过1050的充分固溶后， 最终不锈钢 产品磁通量1.002 r， 满足服饰类产品针检标准。 0032 本发明的低镍全奥氏体无磁不锈钢在服饰类产品使用环境下需要进行精密压延 和冲压， 含有夹杂物的不锈钢在精密压延过程中会发生夹杂裂纹缺陷， 并在最终冲压过程 中发生夹杂物导致的开裂， 同时夹杂物也会造成热应力裂纹的发生， 由于组成成分的问题， 本发明的低镍全奥氏体无磁不锈钢的热塑性差， 非金属夹杂的存在对热塑性有更不利的影 响， 即非金属夹杂物存在的位置， 裂纹的长度、 。

20、深度明显加长， 因此钢水纯净度控制是本发 明需要解决的技术问题。 0033 钢水纯净度控制主要和炼钢过程的控制有关， 主要控制夹杂物的数量和大小。 1) 精炼炉碱度控制， 本发明精炼炉碱度控制在1.82.1， 有效降低钢水中夹杂物数量及大小。 2)在精炼炉还原阶段， 投入含0.5Al,低Al3#FeSi为还原剂， 并保证充分的还原时间10 15min， 使用白云石钢包， 控制外来夹杂物来源， 外来夹杂物主要为在冶炼、 出钢和浇铸过程 中,由于钢液、 炉渣和使用的耐火材料相互作用而被卷入的炉渣、 耐火材料等,这类夹杂物 一般都较粗大； 耐火材料也是外来夹杂物的重要来源， 白云石钢包降低Al成分混。

21、入钢水。 3) 在钢包处理开始前， 实施完全扒渣， 并在钢水表面覆盖50150kg覆盖剂， 用于在后期钢包 处理过程中吸附上浮的非金属夹杂物； 在钢包底吹氩气搅拌处理中， 保证充分的吹氩软搅 拌时间2030min， 底吹气体搅拌能混匀钢液,使钢液中的非金属夹杂物在搅拌的过程中互 相碰撞、 结合和长大,从而在浮力的作用下从钢液中上浮分离； 为了获得夹杂物更充分的上 浮， 在吹氩搅拌后， 需要确保3040min的静置上浮时间。 0034 铁素体的含量、 形态及分布是影响低镍全奥氏体无磁不锈钢热塑性的因素。 低镍 全奥氏体无磁不锈钢的室温组织取决于其凝固行为， 及随后的固态相变。 低镍全奥氏体无 磁。

22、不锈钢凝固时其初始相要么为铁素体相， 要么为奥氏体相， 主要取决于组成成分。 在凝固 后， 金属冷却到室温的过程中会发生附加相变， 这种附加相变极为重要。 对于低镍全奥氏体 无磁不锈钢， 通过Creq/Nieq比值对凝固模式进行判断， 标准为Creq/Nieq1.37为A模式； 本发 明中Creq/Nieq1.271.37， 因此本发明采用A模式L+L进行凝固结晶， 即在凝固 后金属冷却到室温的过程中无 铁素体相析出， 但是此模式铁素体为初始析出相的模式要 比以奥氏体为初始析出相的模式在提高材料热塑性方面更有利。 这是因为铁素体对硫、 磷 等杂质元素有较高的溶解度， 这样以铁素体作为初始析出相。

23、的凝固过程就能限制这些杂质 说明书 3/6 页 5 CN 111020406 A 5 元素在枝晶间的偏析。 因此对于本发明采用A模式进行凝固结晶， 会导致热塑性下降， 而产 生的表面裂纹缺陷。 为改善在热变形过程中产生热应力裂纹， 通过调节工艺参数， 变形温 度、 应变量， 改善甚至消除不锈钢开裂缺陷。 1)粗轧首道次压下率降低510(减少最初道 次裂纹产生率)， 采用低压下率， 增加粗轧道次数， 对于改善表面应力裂纹有利。 在热变形的 初始13道次， 如果未发生深裂纹， 则后道次发生热应力裂纹的几率将会大大降低。 经研究 表明初始的铸态组织要比经历再结晶的等轴晶组织更容易产生裂纹， 而经过粗。

24、轧首道次压 延后， 第二道次经历了再结晶。 因此减少粗轧首道次的应变量， 并在总应变量不变的情况 下， 适当增加道次数， 有利于减少表面裂纹的产生。 2)变形温度， 在铸态低镍全奥氏体无磁 不锈钢中， 随着变形温度的降低， 存在塑性迅速降低的情况。 因此铸坯热轧开裂主要因素是 坯料出炉后温度降低太快导致粗轧开轧时的温度太低造成的， 尤为显著的在热轧板卷的边 部200mm内， 会出现密集的热应力裂纹。 因此， 应适当提高铸坯的在炉时间及预热温度， 保证 坯料烧透烧好， 保证出炉温度的同时， 提高铸坯粗轧的温度至11901210左右， 避开失塑 温度区间， 能较为明显的改善热轧板卷两边200mm内。

25、的热应力裂纹。 0035 3.有益效果 0036 与现有技术相比， 本发明的有益效果是： 0037 1)本发明所述低镍全奥氏体无磁不锈钢， 经过热轧参数的调整测试， 粗轧起轧温 度选择11901210， 本发明所阐述的无磁低镍全奥氏体无磁不锈钢， 经过热轧参数的调 整测试， 粗轧起轧温度选择11901210， 首道次低压下率， 适当增多粗轧道次数， 粗轧阶 段首道次压下率510， 增加道次数12热变形过程中， 热应力裂纹发生率， 发生长度、 深 度明显改善， 对最终产品品质无影响。 0038 2)本发明通过炼钢过程中， 通过工艺控制， 减少夹杂物， 提高钢水纯净度， 减少凝 固过程中杂质元素在。

26、枝晶间的偏析。 0039 3)本发明对比同类无磁不锈钢， 组成成分成本降低(低镍)， 并在加工使用中能做 到完全无磁(相对磁导率1.002 r)。 附图说明 0040 为了更清楚地说明发明具体实施方式或现有技术中的技术方案， 下面将对具体实 施方式或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍， 显而易见地， 下面描述中的附 图是发明的一些实施方式， 对于本领域普通技术人员来讲， 在不付出创造性劳动的前提下， 还可以根据这些附图获得其他的附图。 0041 图1是本发明精炼渣碱度与钢水中夹杂物数量及大小的关系。 0042 图2是本发明实施例1热应力裂纹EPMA照片。 0043 图3是对比例1热应力。

27、裂纹EPMA照片。 具体实施方式 0044 下面将结合附图对发明的技术方案进行清楚、 完整地描述， 显然， 所描述的实施例 是发明一部分实施例， 而不是全部的实施例。 基于发明中的实施例， 本领域普通技术人员在 没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例， 都属于发明保护的范围。 0045 实施例1 说明书 4/6 页 6 CN 111020406 A 6 0046 本实施例提供了一种低镍全奥氏体无磁不锈钢， 按重量百分比计算， 其组分包括： 碳0.1， 硅0.4， 锰13.8， 硫0.001， 铬16.3， 镍4.1， 钼0.1， 铜0.5， 氮0.16， 余量为铁和其他不可避免的杂质；。

28、 0047 为获得无磁性不锈钢， 必须获得单一的奥氏体相， 并且在冷变形过程中保证奥氏 体组织的稳定性。 评价低镍全奥氏体无磁不锈钢组织稳定性的指标为Md30， 即低镍全奥氏 体无磁不锈钢产生30冷变形， 并出现马氏体组织时的变形温度， 此值越低说明奥氏体相 稳定性越高， Md30计算公式如下： 0048 Md30()413462(C+N)9.2(Si)8.1(Mn)13.7(Cr)9.5( Ni)18.5(Mo)； 0049 将本发明各组成成分代入公式计算Md30-87。 0050 上述低镍全奥氏体无磁不锈钢是通过将各组成成分至少进行炼钢和粗轧制造得 到； 所述炼钢步骤使用白云石钢包； 精炼。

29、炉碱度为1.82.1， 如图1所示， 精炼渣碱度增加 时， 钢水中夹杂物数量及大小降低； 在精炼炉还原阶段， 投入含0.5Al,低Al3#FeSi作为还 原剂， 保证充分还原； 降低Al成分混入钢水； 0051 在钢包处理开始前， 实施完全扒渣， 并在钢水表面覆盖50150kg覆盖剂， 在后期 钢包处理过程中吸附上浮的非金属夹杂物； 在钢包底吹氩气搅拌， 吹氩软搅拌时间20- 30min， 氩气搅拌结束后静置， 静置时间为3040min。 0052 在凝固后， 金属冷却到室温的过程中发生附加相变， Creq/Nieq1.37， 选用A模式L +L进行凝固结晶； 0053 所述粗轧步骤首道次压下。

30、率为510， 最终粗轧总压下率为8088， 粗轧道次 数为79道次； 铸坯粗轧温度为11901210； 0054 采用首道次应变量降低， 并多道次轧制， 裂纹保留率明显降低， 对裂纹位置进行 EPMA分析， 如图2所示， 发生的热应力裂纹深度最大40um， 且裂纹长度减少较多最大约40um。 0055 低镍全奥氏体无磁不锈钢相对磁导率1.002 r。 0056 适用于是纽扣、 拉链加工， 满足服饰类产品使用环境的无磁不锈钢。 0057 对比例1 0058 本对比例提供的奥氏体不锈钢的制造方法与实施例1基本相同， 不同之处在于发 现粗轧首道次应变量为18， 产生热应力裂纹， 对裂纹位置进行EPM。

31、A分析， 如图3所示， 其裂 纹明显向内部延伸达到90um， 且较长能达到600um。 0059 对比例2 0060 304(Cr-Ni)系列， 316L(Cr-Ni-Mo)系列低镍全奥氏体无磁不锈钢常规上归属为无 磁性钢， 但是因为成分差异或加工的影响， 往往残留或产生一定的磁性。 而且一般低镍全奥 氏体无磁不锈钢受成分限制， 奥氏体稳定元素含量不足， 常温下钢中一般含有5-10左右 的 铁素体， 因而略带有磁性。 同样因为奥氏体不够稳定， 其在冷加工过程中伴随部分奥氏 体组织转变为形变马氏体组织， 由于 铁素体与马氏体都属于强磁性组织， 因此在加工及其 使用过程中304、 316L不锈钢呈。

32、现不同的磁性。 0061 对比例3 0062 我国现有的牌号06Cr25Ni20钢(310S不锈钢)虽然可以达到无磁效果,但由于其添 加大量的Ni金属19以上， 造成贵金属浪费， 产品价格昂贵， 无法实现大规模应用。 说明书 5/6 页 7 CN 111020406 A 7 0063 对所公开的实施例的上述说明， 使本领域专业技术人员能够实现或使用本发明。 对这些实施例的多种修改对本领域的专业技术人员来说将是显而易见的， 本文中所定义的 一般原理可以在不脱离本发明的精神或范围的情况下， 在其它实施例中实现。 因此， 本发明 将不会被限制于本文所示的这些实施例， 而是要符合与本文所公开的原理和新颖特。 说明书 6/6 页 8 CN 111020406 A 8 图1 图2 图3 说明书附图 1/1 页 9 CN 111020406 A 9 。