车尾灯壳体用PC/ABS合金及其制备方法.pdf

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1、(19)中华人民共和国国家知识产权局 (12)发明专利申请 (10)申请公布号 (43)申请公布日 (21)申请号 202010449770.X (22)申请日 2020.05.25 (71)申请人 上海长伟锦磁工程塑料有限公司 地址 200444 上海市宝山区园光路228号 (72)发明人 张毅夏镭赵志刚程方清 黄金华岳同健蒲伟胡同云 (74)专利代理机构 上海申浩律师事务所 31280 代理人 李阳 (51)Int.Cl. C08L 69/00(2006.01) C08L 55/02(2006.01) C08L 25/14(2006.01) C08L 23/08(2006.01) C08L。

2、 25/12(2006.01) C08K 5/134(2006.01) C08K 5/526(2006.01) C08K 5/103(2006.01) (54)发明名称 一种车尾灯壳体用PC/ABS合金及其制备方 法 (57)摘要 本发明涉及高分子材料领域， 具体是一种车 尾灯壳体用PC/ABS合金， 由以下成分按如下重量 份组成： PC树脂4080份， ABS树脂1030份， SAN 树脂130， 相容剂0.510份， 扩链剂0.55份， 润滑剂0.11份， 抗氧剂0.11份。 本发明提供 一种车尾灯壳体用PC/ABS合金及其制备方法， 此 材料特别适用于与PMMA灯罩进行摩擦振动焊的 粘结。

3、工艺， 并且具有非常优异的焊渣良品率。 权利要求书2页 说明书8页 附图1页 CN 111647260 A 2020.09.11 CN 111647260 A 1.一种车尾灯壳体用PC/ABS合金， 其特征在于， 由以下成分按如下重量份组成： 所述的相容剂为乙烯丙烯酸甲酯共聚物； 所述的扩链剂为苯乙烯-丙烯腈-甲基丙烯酸 缩水甘油酯类聚合物。 2.根据权利要求1所述的车尾灯壳体用PC/ABS合金， 其特征在于， 所述的PC树脂为数均 分子量为17,00030,000g/mol的双酚A型聚碳酸酯， 其玻璃化温度为145150。 3.根据权利要求1所述的车尾灯壳体用PC/ABS合金， 其特征在于，。

4、 所述的ABS树脂为本 体法或乳液法ABS材料， 重均分子量为80,000150,000g/mol， 其包括占总重的重量百分比 含量为560的橡胶、 1030的丙烯腈、 3060的苯乙烯。 4.根据权利要求1所述的车尾灯壳体用PC/ABS合金， 其特征在于， 所述的SAN树脂分子 量为100,000-200,000g/mol， 丙烯腈含量为25-35， 熔融指数为10-60g/10min。 5.根据权利要求1所述的车尾灯壳体用PC/ABS合金， 其特征在于， 所述的相容剂为熔点 在5080的乙烯丙烯酸甲酯共聚物。 6.根据权利要求1所述的车尾灯壳体用PC/ABS合金， 其特征在于， 所述的扩链。

5、剂为苯乙 烯-丙烯腈-甲基丙烯酸缩水甘油酯类聚合物， 环氧当量为9001200g/mol。 7.根据权利要求1所述的车尾灯壳体用PC/ABS合金， 其特征在于， 所述的润滑剂为硅酮 粉、 季戊四醇酯、 聚乙烯蜡或乙撑双硬酯酰胺中的一种或两种以上。 8.根据权利要求1所述的车尾灯壳体用PC/ABS合金， 其特征在于， 所述的抗氧剂为亚磷 酸酯抗氧剂168、 亚磷酸酯抗氧剂S-9228、 受阻酚抗氧剂1010、 受阻酚抗氧剂1098、 受阻酚抗 氧剂1076中的一种或两种。 9.根据权利要求1所述的车尾灯壳体用PC/ABS合金， 其特征在于， 所述的车尾灯壳体用 PC/ABS合金， 由以下成分按如。

6、下重量份组成： 权利要求书 1/2 页 2 CN 111647260 A 2 10.一种如权利要求1-9任一所述的车尾灯壳体用PC/ABS合金的制备方法， 其特征在 于， 包括以下步骤： S1、 按照重量份配比配制原料， 投入预混器中使原料混合均匀， 并加热至60后保温15 分钟， 得到预混料； S2、 将步骤S1得到的预混料加入双螺杆挤出机中， 挤出并切粒得到PC/ABS复合材料， 其 中双螺杆挤出机的料筒转速为15-35rpm， 料筒温度为220-270； S3、 将步骤S2制得的PC/ABS复合材料经过注射成型制得成品。 权利要求书 2/2 页 3 CN 111647260 A 3 一种。

7、车尾灯壳体用PC/ABS合金及其制备方法 技术领域 0001 本发明涉及高分子材料领域， 具体地说， 是一种车尾灯壳体用PC/ABS合金及其制 备方法， 特别适用于与PMMA外罩进行摩擦振动焊的焊接工艺， 并且比常规PC/ABS合金具有 更低的焊渣不良率， 降低了产品的质量成本。 背景技术 0002 聚碳酸酯(PC)是一种线型聚碳酸酯， 是一种无定形的工程塑料， 具有良好的韧性、 透明性和耐热性。 ABS具有很好的流动性和冲击性能。 因此， PC与ABS共混， 可以综合PC和ABS 两者的优良性能， 既可以提高ABS的耐热性和拉伸强度， 又可以降低PC的熔体黏度， 改善加 工性能， 所以PC/。

8、ABS合金是非常适用于制备车尾灯壳体的材料。 0003 车尾灯壳体材料PC/ABS与外罩材料PMMA的焊接方式通常有热板焊接和摩擦振动 焊接。 其中热板焊接过程中， 熔融物易溢出， 并且只适用于结构简单的车尾灯部件。 对于外 观要求高且结构设计复杂的车尾灯部件只能使用摩擦振动焊的工艺， 目前客户对车尾灯部 件的外观要求越来越高， 所以摩擦振动焊的工艺越来越普遍(图1)。 在与车尾灯外罩PMMA进 行摩擦振动焊过程中， 车尾灯外罩和车尾灯壳体两个部件左右横向快速移动产生热量后对 树脂逐渐开始熔融， 然后进行焊接。 此过程分为三个过程， 第一阶段为PC/ABS壳体与PMMA外 罩都未达到熔融状态，。

9、 此摩擦状态为硬摩擦阶段； 第二阶段为PC/ABS壳体与PMMA外罩逐渐 开始软化并达到熔融状态， 此为熔融阶段； 第三阶段为PC/ABS壳体与PMMA外罩的粘结过程。 当PC/ABS车尾灯壳体与PMMA外罩左右横向高频率的移动过程中， 树脂碎屑很容易飞溅出而 导致外观不良， 这个不良现象称为焊渣不良。 对于普通PC/ABS材料来说， 采用摩擦振动焊的 工艺很容易出现焊渣的不良问题， 出现焊渣不良的产品只能报废处理， 所以极大地提高了 产品的质量成本。 所以， 开发一种适用于摩擦振动焊的PC/ABS材料具有非常大的应用前景。 0004 中国专利文献CN104387744A公开了一种易焊接高性能。

10、PC/ABS合计材料， 该专利提 高了热板焊接后制件焊接面的力学强度和拉伸强度， 并且具有良好的外观效果。 但是， 该专 利只针对于热板焊的工艺。 0005 中国专利文献CN110294919A公开了一种免底涂PC/ABS材料及其制备方法， 该发明 选用具有高光泽、 高全光线折射系数的ABS、 PMMA， 制备耐温高、 流动好、 冲击高、 光泽度高， 对模具的复制性极佳， 热板焊接无拉丝。 0006 但是关于一种特别适用于摩擦振动焊的工艺并且具有优异的焊渣良品率的车尾 灯壳体用PC/ABS合金及其制备方法目前还未见报道。 发明内容 0007 本发明的目的在于提供一种车尾灯壳体用PC/ABS合金。

11、及其制备方法， 适用于摩擦 振动焊的工艺， 解决了摩擦振动中焊渣不良率高的问题。 0008 本发明的第一方面， 提供一种车尾灯壳体用PC/ABS合金， 由以下成分按如下重量 份组成： 说明书 1/8 页 4 CN 111647260 A 4 0009 0010 其中， 0011 所述的PC树脂为数均分子量为17,00030,000g/mol的双酚A型聚碳酸酯， 其玻璃 化温度为145150。 具体可选用帝人化成产L-1225Y、 陶氏PC201-10， 科思创PC 2600、 PC 2400， 优选用科思创的PC 2600。 0012 所述的ABS树脂为本体法或乳液法ABS材料， 重均分子量为。

12、80,000150,000g/ mol， 其包括占总重的重量百分比含量为560的橡胶、 1030的丙烯腈、 3070的苯 乙烯。 具体可选用韩国锦湖石油化学株式会社的ABS HR150F、 ABS HR181， 高桥石化的 ABS8391、 ABS8434和苯领的GP-22。 优选ABS HR150F， 丁二烯含量为52。 0013 所述的SAN树脂分子量为100,000-200,000g/mol， 丙烯腈含量为25-35， 熔融指 数为10-60g/10min。 具体可选用韩国锦湖石油化学株式会社的SAN 326、 SAN320(丙烯腈含 量25-28， 熔融指数为50g/10min)或台湾。

13、奇美的PN117C(丙烯腈含量25-28， 熔融指数为 58g/10min)、 PN127H(丙烯腈含量30-35， 熔融指数为18g/10min)。 优选台湾奇美的 PN127H， 丙烯腈含量为30-35， 熔融指数为18g/10min。 0014 所述的相容剂为乙烯丙烯酸甲酯共聚物(EMA)。 具体可选用阿科玛的24MA005(丙 烯酸酯含量为25)， 熔点为72。 0015 所述的扩链剂为苯乙烯-丙烯腈-甲基丙烯酸缩水甘油酯类聚合物， 环氧当量为 9001200g/mol。 可选用佳易容的SAG-008， 环氧当量为1000g/mol。 0016 所述的润滑剂为硅酮粉、 季戊四醇酯(PE。

14、TS)、 聚乙烯蜡或乙撑双硬酯酰胺中的一 种或两种以上。 0017 所述的抗氧剂为亚磷酸酯抗氧剂168、 亚磷酸酯抗氧剂S-9228、 受阻酚抗氧剂 1010、 受阻酚抗氧剂1098、 受阻酚抗氧剂1076中的一种或两种。 优选抗氧剂1076和抗氧剂 168， 两种抗氧剂以1:1的重量比共混使用。 0018 在本发明的一个优选实施方式中， 所述的车尾灯壳体用PC/ABS合金， 由以下成分 按如下重量份组成： 说明书 2/8 页 5 CN 111647260 A 5 0019 0020 其中， 在所述的优选实施方式中， 0021 选用的PC树脂为科思创的PC 2600， 其分子量为23,000g。

15、/mol； 0022 选用的ABS树脂为韩国锦湖的ABS HR150F； 0023 选用的SAN树脂为台湾奇美的PN117C或PN127H； 0024 选用的相容剂为阿科玛的24MA005， 熔点为72； 0025 选用的扩链剂为佳易容的SAG-008， 环氧含量为8； 0026 抗氧剂： Basf公司生产的抗氧剂1076和抗氧剂168， 两种抗氧剂以1:1的重量比共 混使用； 0027 润滑剂： 季戊四醇酯(PETS)。 0028 本发明的第二方面， 提供一种如上所述的车尾灯壳体用PC/ABS合金的制备方法， 包括以下步骤： 0029 S1、 按照重量份配比配制原料， 投入预混器中使原料混合。

16、均匀， 并加热至60后保 温15分钟， 得到预混料； 0030 S2、 将步骤S1得到的预混料加入双螺杆挤出机中， 挤出并切粒得到PC/ABS复合材 料， 其中双螺杆挤出机的料筒转速为15-35rpm， 料筒温度为220-270； 0031 S3、 将步骤S2制得的PC/ABS复合材料经过注射成型制得成品。 0032 本发明优点在于： 0033 1、 一方面， 通过低熔点EMA相容剂的添加， 降低了PC/ABS的熔点， 从而减少硬摩擦 的时间。 这是因为硬摩擦阶段是产生焊渣的主要过程， 所以减少了硬摩擦时间， 可以很好地 改善焊渣不良； 0034 2、 第二方面通过扩链剂的添加， 提高了熔融阶。

17、段PC/ABS树脂的熔体强度， 因为材 料的熔体强度越高， 分子与分子之间的粘结力越强， 会减少熔融物的飞溅， 进一步改善焊渣 的不良。 附图说明 0035 图1是摩擦振动焊示意图。 0036 附图中涉及的附图标记和组成部分如下所示： 0037 1-电磁线圈 2-框架 0038 3-弹簧 4-驱动盒 0039 5-下模具 6-上模具 说明书 3/8 页 6 CN 111647260 A 6 0040 7-升降台 8-振动方向 具体实施方式 0041 下面结合实施例对本发明提供的具体实施方式作详细说明。 0042 在以下各个实施例和对比例中， 各原料采用下述成分： 0043 选用的PC树脂为科思。

18、创的PC 2600， 其分子量为23,000g/mol。 0044 选用的ABS树脂为韩国锦湖的乳液法ABS HR150F， 丁二烯含量为52和高桥石化 的本体法ABS8391， 丁二烯含量为18。 0045 选用的SAN树脂为台湾奇美的PN117C(丙烯腈含量25-28， 熔融指数为58g/ 10min)和PN127H(丙烯腈含量30-35， 熔融指数为18g/min)。 0046 选用的相容剂为阿科玛的24MA005， 熔点为72。 0047 选用的扩链剂为佳易容的SAG-008， 环氧含量为8。 0048 抗氧剂： Basf公司生产的抗氧剂1076和抗氧剂168， 两种抗氧剂以1:1的重。

19、量比共 混使用。 0049 润滑剂： 季戊四醇酯(PETS)。 0050 对比例1： 0051 S1、 按照重量份配比配制原料， 投入预混器中使原料混合均匀， 并加热至60后保 温15分钟， 得到预混料； 0052 S2、 将步骤S1得到的预混料加入双螺杆挤出机中， 挤出并切粒得到PC/ABS复合材 料， 其中双螺杆挤出机的料筒转速为15-35rpm， 料筒温度为220-270； 0053 S3、 将步骤S2制得的PC/ABS复合材料经过注射成型制得成品。 0054 对比例2： 0055 S1、 按照重量份配比配制原料， 投入预混器中使原料混合均匀， 并加热至60后保 温15分钟， 得到预混料。

20、； 0056 S2、 将步骤S1得到的预混料加入双螺杆挤出机中， 挤出并切粒得到PC/ABS复合材 料， 其中双螺杆挤出机的料筒转速为15-35rpm， 料筒温度为220-270； 0057 S3、 将步骤S2制得的PC/ABS复合材料经过注射成型制得成品。 0058 实施例1： 0059 S1、 按照重量份配比配制原料， 投入预混器中使原料混合均匀， 并加热至60后保 温15分钟， 得到预混料； 0060 S2、 将步骤S1得到的预混料加入双螺杆挤出机中， 挤出并切粒得到PC/ABS复合材 料， 其中双螺杆挤出机的料筒转速为15-35rpm， 料筒温度为220-270； 0061 S3、 将。

21、步骤S2制得的PC/ABS复合材料经过注射成型制得成品。 0062 实施例2： 0063 S1、 按照重量份配比配制原料， 投入预混器中使原料混合均匀， 并加热至60后保 温15分钟， 得到预混料； 0064 S2、 将步骤S1得到的预混料加入双螺杆挤出机中， 挤出并切粒得到PC/ABS复合材 料， 其中双螺杆挤出机的料筒转速为15-35rpm， 料筒温度为220-270； 0065 S3、 将步骤S2制得的PC/ABS复合材料经过注射成型制得成品。 说明书 4/8 页 7 CN 111647260 A 7 0066 实施例3： 0067 S1、 按照重量份配比配制原料， 投入预混器中使原料混。

22、合均匀， 并加热至60后保 温15分钟， 得到预混料； 0068 S2、 将步骤S1得到的预混料加入双螺杆挤出机中， 挤出并切粒得到PC/ABS复合材 料， 其中双螺杆挤出机的料筒转速为15-35rpm， 料筒温度为220-270； 0069 S3、 将步骤S2制得的PC/ABS复合材料经过注射成型制得成品。 0070 实施例4： 0071 S1、 按照重量份配比配制原料， 投入预混器中使原料混合均匀， 并加热至60后保 温15分钟， 得到预混料； 0072 S2、 将步骤S1得到的预混料加入双螺杆挤出机中， 挤出并切粒得到PC/ABS复合材 料， 其中双螺杆挤出机的料筒转速为15-35rpm。

23、， 料筒温度为220-270； 0073 S3、 将步骤S2制得的PC/ABS复合材料经过注射成型制得成品。 0074 实施例5： 0075 S1、 按照重量份配比配制原料， 投入预混器中使原料混合均匀， 并加热至60后保 温15分钟， 得到预混料； 0076 S2、 将步骤S1得到的预混料加入双螺杆挤出机中， 挤出并切粒得到PC/ABS复合材 料， 其中双螺杆挤出机的料筒转速为15-35rpm， 料筒温度为220-270； 0077 S3、 将步骤S2制得的PC/ABS复合材料经过注射成型制得成品。 0078 实施例6： 0079 S1、 按照重量份配比配制原料， 投入预混器中使原料混合均匀。

24、， 并加热至60后保 温15分钟， 得到预混料； 0080 S2、 将步骤S1得到的预混料加入双螺杆挤出机中， 挤出并切粒得到PC/ABS复合材 料， 其中双螺杆挤出机的料筒转速为15-35rpm， 料筒温度为220-270； 0081 S3、 将步骤S2制得的PC/ABS复合材料经过注射成型制得成品。 0082 实施例7： 0083 S1、 按照重量份配比配制原料， 投入预混器中使原料混合均匀， 并加热至60后保 温15分钟， 得到预混料； 0084 S2、 将步骤S1得到的预混料加入双螺杆挤出机中， 挤出并切粒得到PC/ABS复合材 料， 其中双螺杆挤出机的料筒转速为15-35rpm， 料。

25、筒温度为220-270； 0085 S3、 将步骤S2制得的PC/ABS复合材料经过注射成型制得成品。 0086 实施例8： 0087 S1、 按照重量份配比配制原料， 投入预混器中使原料混合均匀， 并加热至60后保 温15分钟， 得到预混料； 0088 S2、 将步骤S1得到的预混料加入双螺杆挤出机中， 挤出并切粒得到PC/ABS复合材 料， 其中双螺杆挤出机的料筒转速为15-35rpm， 料筒温度为220-270； 0089 S3、 将步骤S2制得的PC/ABS复合材料经过注射成型制得成品。 0090 实施例9： 0091 S1、 按照重量份配比配制原料， 投入预混器中使原料混合均匀， 并。

26、加热至60后保 温15分钟， 得到预混料； 说明书 5/8 页 8 CN 111647260 A 8 0092 S2、 将步骤S1得到的预混料加入双螺杆挤出机中， 挤出并切粒得到PC/ABS复合材 料， 其中双螺杆挤出机的料筒转速为15-35rpm， 料筒温度为220-270； 0093 S3、 将步骤S2制得的PC/ABS复合材料经过注射成型制得成品。 0094 实施例10： 0095 S1、 按照重量份配比配制原料， 投入预混器中使原料混合均匀， 并加热至60后保 温15分钟， 得到预混料； 0096 S2、 将步骤S1得到的预混料加入双螺杆挤出机中， 挤出并切粒得到PC/ABS复合材 料。

27、， 其中双螺杆挤出机的料筒转速为15-35rpm， 料筒温度为220-270； 0097 S3、 将步骤S2制得的PC/ABS复合材料经过注射成型制得成品。 0098 实施例11： 0099 S1、 按照重量份配比配制原料， 投入预混器中使原料混合均匀， 并加热至60后保 温15分钟， 得到预混料； 0100 S2、 将步骤S1得到的预混料加入双螺杆挤出机中， 挤出并切粒得到PC/ABS复合材 料， 其中双螺杆挤出机的料筒转速为15-35rpm， 料筒温度为220-270； 0101 S3、 将步骤S2制得的PC/ABS复合材料经过注射成型制得成品。 0102 实施例12： 0103 S1、 。

28、按照重量份配比配制原料， 投入预混器中使原料混合均匀， 并加热至60后保 温15分钟， 得到预混料； 0104 S2、 将步骤S1得到的预混料加入双螺杆挤出机中， 挤出并切粒得到PC/ABS复合材 料， 其中双螺杆挤出机的料筒转速为15-35rpm， 料筒温度为220-270； 0105 S3、 将步骤S2制得的PC/ABS复合材料经过注射成型制得成品。 0106 实施例13： 0107 S1、 按照重量份配比配制原料， 投入预混器中使原料混合均匀， 并加热至60后保 温15分钟， 得到预混料； 0108 S2、 将步骤S1得到的预混料加入双螺杆挤出机中， 挤出并切粒得到PC/ABS复合材 料。

29、， 其中双螺杆挤出机的料筒转速为15-35rpm， 料筒温度为220-270； 0109 S3、 将步骤S2制得的PC/ABS复合材料经过注射成型制得成品。 0110 表1对比例1-2和实施例1-4的组分和配比 0111 说明书 6/8 页 9 CN 111647260 A 9 0112 0113 表2实施例5-10的组分和配比 0114 配方(以重量份计算)实施例5实施例6实施例7实施例8实施例9实施例10 PC 2600656565656565 ABS8391 ABS HR150F151515151515 PN 117C PN 127H1618.518171617 24MA00531 SA。

30、G-0080.51231 抗氧剂0.60.60.60.60.60.6 润滑剂0.40.40.40.40.40.4 0115 表3实施例11-13的组分和配比 0116 配方(以重量份计算)实施例11实施例12实施例13 PC 2600656565 ABS839130 ABS HR150F1515 PN 117C15 PN 127H15 24MA005222 SAG-008222 抗氧剂0.60.60.6 润滑剂0.40.40.4 0117 实施例14： 实施效果的评价 0118 将上述对比例1-2和实施例1-13获得的样品， 产品性能测试方法如下： 0119 熔融指数： 按ISO 1133， 。

31、测试条件260*5kg； 0120 弯曲强度： 按ISO 178， 实验速度2mm/min； 0121 缺口冲击强度： 按ISO 179， 测试温度23； 0122 维卡软化温度： 按ISO 306， 测试条件B50； 0123 焊渣不良比例： PC/ABS尾灯部件与PMMA外罩使用摩擦振动焊的方法进行焊接， 焊 接后采用目视的方法判定焊渣的不良率。 0124 表4对比例1-2和实施例1-4的测试结果 0125 性能参数对比例1对比例2实施例1实施例2实施例3实施例4 熔融指数(g/10min)232320212224 弯曲强度(Mpa)706872706866 缺口冲击强度(kj/m2)50。

32、5055524843 维卡软化温度()123123123122121120 焊渣不良率()333027231911 0126 表5实施例5-10的测试结果 说明书 7/8 页 10 CN 111647260 A 10 0127 性能参数实施例5实施例6实施例7实施例8实施例9实施例10 熔融指数(g/10min)261918161220 弯曲强度(Mpa)637272727268 缺口冲击强度(kj/m2)355758585950 维卡软化温度()118123.5124124.5125122 焊渣不良率()92421151513 0128 表6实施例11-13的测试结果及测试标准 0129 性。

33、能参数实施例11实施例12实施例13测试标准 熔融指数(g/10min)242323/ 弯曲强度(Mpa)66625965 缺口冲击强度(kj/m2)45525240 维卡软化温度()121121121120 焊渣不良率()14798 0130 从对比例2和实施例1可以看到， 使用PN127H比PN117C具有更好的焊渣良品率， 这 是因为一方面PN127H具有更低的熔融指数， 有助于提高材料的熔体强度(PN127H的熔融指 数是18g/10min， PN117C的熔融指数是58g/10min)； 另一方面， 当SAN树脂中丙烯腈的含量在 30-35时， 与PMMA具有很好的相容性。 当丙烯腈。

34、含量在25-28时， 相容性相对更差， 所以 焊渣不良率也会相对更高。 0131 从实施例1-5可以看到， 随着24MA005的添加， 焊渣不良率逐渐降低。 这是因为 24MA005的熔点是72， 其添加量越高， PC/ABS合金的熔融温度越低， 所以减少了硬摩擦的 时间。 另一方面， 24MA005(乙烯丙烯酸甲酯共聚物)与PMMA在结构上相似相容， 与PMMA具有 很好的相容性。 在振动摩擦焊中， 由于两种材料具有很好的粘结性， 所以进一步降低了焊渣 的飞溅。 但是， 24MA005中含有的乙烯成分与PC/ABS相容性不好， 当24MA005的添加量超过 2以上时， 材料会逐渐开始出现分层。

35、的问题， 材料的冲击韧性会急剧下降， 所以其添加量 不宜超过2以上。 0132 从实施例6-9可以看到， 随着扩链剂SAG-008用量的增加， 由于其具有扩链的效果， 所以PC/ABS材料的熔体强度相对越高， 分子与分子之间的粘结力越强， 会减少熔融物的飞 溅， 产生的焊渣不良率越低。 当SAG-008添加量超过2以上时， 对焊渣不良率改善的效果开 始不明显， 而且PC/ABS的粘度过大会影响材料的注塑过程， 而且SAG-002最合适的添加量不 超过2。 0133 从对比例1和实施例13可以看到， 使用乳液法ABS HR150F比本体法ABS8391具有更 好的刚性， 在本体法ABS8391中。

36、添加24MA005和SAG-008会影响材料的刚性， 使得弯曲强度达 不到标准要求。 0134 从实施例3、 4、 7、 8、 10和11可以看到， 当24MA005和SAG-008复配使用时， 比单独添 加24MA005和SAG-008都具有更好的焊渣良品率。 当24MA005和SAG-008用量都达到2时， 焊 渣良品率达到最佳， 而且其他机械性能也能满足客户要求。 其中， 实施例11是最佳方案。 0135 以上已对本发明创造的较佳实施例进行了具体说明， 但本发明创造并不限于所述 实施例， 熟悉本领域的技术人员在不违背本发明创造精神的前提下还可做出种种的等同的 变型或替换， 这些等同的变型或替换均包含在本申请权利要求所限定的范围内。 说明书 8/8 页 11 CN 111647260 A 11 图1 说明书附图 1/1 页 12 CN 111647260 A 12 。