一种1500MPa级高强塑积汽车用钢及其制造方法技术领域
本发明涉及一种钢种及其制造方法和用途，尤其涉及一种汽车用钢及其制造方
法。
背景技术
汽车“轻量化”使得超高强度钢板在汽车结构件中的应用越来越多。目前用量最大
的钢板如双相钢、马氏体钢、相变诱导塑性钢(TRIP钢)、复相钢等，其强塑积最大约为
10GPa％左右。例如超高强马氏体钢的抗拉强度在1500MPa级别时，其延伸率约为5％左右，
已不能满足汽车领域对汽车安全性能和制造过程中成形性能的双重要求。上世纪末，人们
相继开发了高强塑积的奥氏体钢和孪生诱发塑性钢(TWIP钢)，其抗拉强度为800～
1000MPa，延伸率高达60％，强塑积达到60GPa％级别，被称为第二代汽车用钢。第二代汽车
用钢中加入了大量的合金元素，成本较高，同时其可制造性较差，使得其推广过程受到极大
的限制。因此，强塑积大于30GPa％，兼具高强度和高延伸率，成本较低的第三代汽车用钢受
到的广泛的关注。
公开号为CN101638749，公开日为2010年2月3日，名称为“一种低成本高强塑积汽
车用钢及其制备方法”的中国专利文献公开了一种低成本高强塑积的汽车用钢的制造方
法，其中涉及通过冶炼、热轧、罩式炉退火、冷轧和罩式炉退火的工艺路线得到了强塑积为
35～55GPa％的冷轧钢板。为了实现逆奥氏体相变，得到足够的奥氏体体积分数，冷轧后采
用罩式炉，其退火时间为1～10小时。然而，该技术方案的汽车用钢强度为700-1300MPa，无
法满足1500MPa级别。
公开号为CN102758133A，公开日为2012年10月31日，名称为“一种1000MPa级别的
高强塑积汽车用钢及其制造”的中国专利文献公开了一种1000MPa级别的高强塑积汽车用
钢及其制造方法，其中涉及通过连续退火的方法生产强塑积大于30GPa％的钢板，适用于目
前各钢铁厂的工业生产线。然而，该技术方案的汽车用钢级别为1000MPa，无法满足1500MPa
级别。
鉴于此，企业期望获得一种汽车用钢材料，其具有较高的强度且较好的强塑积，可
以用于制造汽车零部件，满足汽车用钢需求。与此同时，企业还期望获得该种汽车用钢的制
造方法，工艺流程简单，适用性强，可用于多种实际生产线上。
发明内容
本发明的目的之一在于提供一种1500MPa级高强塑积汽车用钢，该汽车用钢能够
达到1500MPa级，且其强塑积不小于30GPa％。
基于上述发明目的，本发明提供了一种1500MPa级高强塑积汽车用钢，其化学元素
质量百分比为：
C：0.1％～0.3％，Si：0.1％～2.0％，Mn：7.5％～12％，Al：0.01％～2.0％；余量为
铁和其他不可避免的杂质；
所述1500MPa级高强塑积汽车用钢的微观组织为奥氏体+马氏体+铁素体或奥氏体
+马氏体。
本发明所述1500MPa级高强塑积汽车用钢的各化学元素的设计原理为：
碳：碳起固溶强化作用，同时也是稳定奥氏体的主要元素，对钢的强度、成形性能
和焊接性能影响很大。当碳的质量百分比低于0.1％时，组织中的马氏体强度较低，从而导
致钢的强度较低，同时也导致奥氏体的稳定性较差，延伸率较低；然而，当碳的质量百分比
高于0.3％时会使钢的成形和焊接性能恶化，因此在本发明所述的1500MPa级高强塑积汽车
用钢中的碳质量百分比控制在0.1％～0.3％。
硅：硅是炼钢脱氧的必要元素，也具有一定的固溶强化作用，同时硅有抑制碳化物
的析出的作用。因此，当硅的质量百分比低于0.1％时，难以获得充分的脱氧效果；同时硅具
有阻止渗碳体的析出的左右，促进逆马氏体相变的发生。因而，当硅的质量百分比高于
2.0％时，继续增加硅的作用不明显。鉴于此，本发明所述的1500MPa级高强塑积汽车用钢中
的硅质量百分比控制在0.1％～2.0％。
锰：锰是扩大奥氏体相区的元素，通过热处理的锰的扩散，可提高奥氏体的相比例
和奥氏体的稳定性。在本发明技术方案中，锰是控制逆马氏体转变的尺寸、分布和稳定性的
主要元素。当锰的质量百分比小于7.5％时，在室温下难以得到足够含量的奥氏体，然而，当
锰质量百分比大于12％时，室温下回得到部分ε马氏体，对钢的性能产生不利影响。为了保
证钢的强度和韧性，本发明所述的1500MPa级高强塑积汽车用钢中的锰的质量百分比控制
在7.5-12％。
铝:铝在炼钢过程中具有脱氧的作用，是为了提高钢水纯净度而添加的元素。同
时，铝还能固定钢中的氮使之形成稳定的化合物，有效的细化晶粒。而且，钢中加入铝具有
阻止渗碳体的析出，促进逆马氏体相变的作用。铝的质量百分比低于0.01％时，铝的添加效
果不明显。为此，本发明所述的1500MPa级高强塑积汽车用钢的铝的质量百分比限定在
0.01％～2.0％。
此外，为了使汽车用钢达到1500MPa级的同时具有强塑积不小于30GPa％,本发明
所述的1500MPa级高强塑积汽车用钢限定微观组织为奥氏体+马氏体+铁素体或奥氏体+马
氏体。
需要说明的是，基于上述技术方案，在本发明所述的1500MPa级高强塑积汽车用钢
中，其他不可避免的杂质主要是指磷、硫和氮，这些杂质元素可以控制为：P≤0.02％，S≤
0.02％，N≤0.02％。
进一步地，在本发明所述的1500MPa级高强塑积汽车用钢中，其化学元素还具有
Nb：0.01～0.07％，Ti：0.02～0.15％，V：0.05～0.20％，Cr：0.15～0.50％，Mo：0.10～
0.50％的至少其中之一。
添加合金元素是为了进一步改善本发明所述的1500MPa级高强塑积汽车用钢的性
能，其设计原理是：
铌：铌能够有效的延迟变形奥氏体的再结晶，阻止奥氏体晶粒的长大，提高奥氏体
再结晶温度，细化晶粒，同时提高强度和延伸率。当铌的质量百分比小于0.01％时，不能起
到应有的效果，但当铌的质量百分比高于0.07％时，会使生产成本增加，且对于钢性能的改
善效果不再显著。因此，在本发明技术方案中，铌的质量百分比控制在0.01～0.07％。
钛：钛形成细小的复合碳化物，阻止奥氏体晶粒长大，细化晶粒，也能起到沉淀强
化的作用。在提高钢的强度的同时并不降低延伸率和扩孔率。当钛的质量百分比低于
0.02％时，无细化晶粒和沉淀强化效应。但当钛的质量百分比大于0.15％时，再增加其含
量，对于改善钢的效果并不显著。鉴于此，本发明所述的1500MPa级高强塑积汽车用钢的钛
的质量百分比限定在0.02～0.15％。
钒：钒的作用是形成碳化物，提高钢的强度。当钒的质量百分比小于0.05％时，沉
淀强化效果不显著。然而，当钒的质量百分比大于0.20％时，再增加其含量，改善效果并不
显著。为此，在本发明所述的1500MPa级高强塑积汽车用钢中，钒的质量百分比限定在0.05
～0.20％。
铬：铬有助于轧制时奥氏体晶粒的细化和细小的贝氏体的生成，提高钢的强度。当
铬的质量百分比小于0.15％时，效果不显著。然而，当铬的质量百分比超过0.5％时，成本提
高，可焊性明显降低。因此，在本发明所述的1500MPa级高强塑积汽车用钢中，铬的质量百分
比限定在0.15～0.50％。
钼：钼有助于轧制时奥氏体晶粒的细化和细小的贝氏体的生成，提高钢的强度。当
钼的质量百分比小于0.15％时，效果不显著。然而，当钼的质量百分比超过0.5％时，成本提
高，可焊性明显降低。因此，在本发明所述的1500MPa级高强塑积汽车用钢中，钼的质量百分
比限定在0.15～0.50％。
进一步地，在本发明所述的1500MPa级高强塑积汽车用钢中，当其微观组织为奥氏
体+马氏体+铁素体时，奥氏体的相比例为20％～40％，马氏体的相比例为50％～70％。
进一步地，在本发明所述的1500MPa级高强塑积汽车用钢中，当其微观组织为奥氏
体+马氏体时，奥氏体的相比例为20％～50％。
进一步地，在本发明所述的1500MPa级高强塑积汽车用钢中，其强塑积不小于
30GPa％。
本发明所述的1500MPa级高强塑积汽车用钢能够抗拉强度大于1500MPa，且其强塑
积不小于30GPa％，因而该汽车用钢符合现代汽车用钢对于轻量化和高强度的需求。
本发明的另一目的在于提供本发明所述的1500MPa级高强塑积汽车用钢的制造方
法，其依次包括步骤：
(1)冶炼和铸造；
(2)热轧；
(3)罩式炉退火，退火温度为600～700℃，退火时间为1～48h；
(4)冷轧；
(5)冷轧后第一次退火：退火温度在Ac1和Ac3温度之间，退火时间大于5min；
(6)冷轧后第二次退火：退火温度为750～850℃，退火时间为1～10min；
(7)回火：回火温度为200～300℃，回火时间不小于3min。
在本发明所述的1500MPa级高强塑积汽车用钢的制造方法中，由于Mn的质量百分
比为7.5～12％，因此发明人希望采用奥氏体逆相变(ART)退火工艺得到高的强塑积。ART退
火的原理如下：通过控制钢板化学成分设计和工艺参数，使得钢在热轧和冷轧后得到全马
氏体组织，在随后的退火过程中(退火温度介于Ac1和Ac3温度之间)促使逆马氏体相变，形
成部分奥氏体，由于碳和锰元素的配分，并在奥氏体中富集，使得奥氏体可以在室温下稳定
存在。通过ART退火，可以在室温下得到奥氏体组织，应力作用下奥氏体会发生应力/应变诱
发马氏体相变，形成所谓的相变诱发塑性(TRIP)，提高钢板的性能。
然而，常规的ART退火温度通常仅略高于Ac1温度，且退火后得到奥氏体+铁素体的
微观组织，这种微观组织的钢强度根本达不到1500MPa，无法满足本技术方案的要求。若将
退火温度升高，则可得到铁素体+马氏体+奥氏体的微观组织，然而，这些微观组织中的奥氏
体稳定性较差。若应力较小时，就会发生相变，不能产生TRIP效应，使得钢板的延伸率变差，
得不到高的强塑积。
发明人经过研究发现，要得到1500MPa高强塑积的钢板，微观组织中必须含有大量
的马氏体，同时还要含有较多的稳定性较高的奥氏体。基于此目的，发明人创造性地提出了
基于本案成分设计的退火工艺，从而使得钢的微观组织在还有大量马氏体的同时还具有较
多稳定性高的奥氏体。
在本发明所述的1500MPa级高强塑积汽车用钢的制造方法的步骤(2)中，热轧后微
观组织为马氏体，马氏体强度高，但较脆，因此通过步骤(3)的罩式炉退火，使钢软化才能进
行步骤(4)的冷轧。步骤(4)的冷轧过程中，奥氏体转变为马氏体，通过步骤(5)、步骤(6)以
及步骤(7)进一步调整钢中的微观组织，从而获得所述的1500MPa级高强塑积汽车用钢。
其中，步骤(3)的罩式炉退火及步骤(5)的冷轧后第一次退火均为ART退火，退火温
度在Ac1和Ac3温度之间。步骤(5)的冷轧后第一次退火是为了在通过ART退火，将冷轧后的
钢板的微观组织由马氏体转变为奥氏体加铁素体，为后续工艺做准备。
尤其是，本技术方案中的步骤(6)中的冷轧后第二次退火的退火温度较高(接近
Ac3温度的两相区内或单相奥氏体区内)，而退火时间则较短。其目的和原理如下：步骤(5)
的冷轧后第一次退火后所获得的钢板微观组织为铁素体+奥氏体，且奥氏体组织内Mn含量
高，稳定性好。此时，将钢板加热到较高温度时，原始钢板内的铁素体组织会转别为新的奥
氏体相。这部分新生成的奥氏体相含Mn量相对较低，且由于Mn的扩散速度较慢，在短时间的
退火过程中Mn不能充分扩散，因此高温下组织内会形成两种成分的奥氏体，即富Mn和贫Mn
的奥氏体。冷却到室温后，贫Mn的奥氏体会转变为马氏体，富Mn的奥氏体稳定存在。通过这
种方式就可以得到大量的马氏体和稳定性高的奥氏体。
因此，当步骤(6)的冷轧后第二次退火的退火温度位于两相区时，控制退火温度和
退火时间可得到马氏体+奥氏体+少量铁素体的微观组织；当步骤(6)的冷轧后第二次退火
的退火温度在单相奥氏体区时，控制退火温度和退火时间可获得的微观组织为马氏体+奥
氏体。
鉴于此，在本发明所述的技术方案中，步骤(6)的退火温度限定为750～850℃，退
火时间控制在1～10min。当退火温度大于850℃或退火时间大于10min，会导致奥氏体稳定
性变差，室温下奥氏体的相比例较低，导致钢的强塑积小于30GPa％；然而，当退火温度小于
750℃或退火时间小于1min，会导致退火过程中，铁素体向奥氏体转变量较少，冷却至室温
后仍有大量的铁素体存在，此时，尽管钢的延伸率和强塑积可以较高，但是钢的强度无法满
足1500MPa。
步骤(7)的回火的目的是为了去除马氏体形成时产生的内应力，不进行回火会使
得所获得的钢板较脆，延伸率较低。
进一步地，本发明所述的1500MPa级高强塑积汽车用钢的制造方法中，在所述步骤
(2)中，将铸坯加热到1100～1260℃后控制轧制，开轧温度为950～1150℃，终轧温度为750
～900℃，卷取温度为500～850℃，卷取后冷却到室温，获得全马氏体组织。
进一步地，在本发明所述的1500MPa级高强塑积汽车用钢的制造方法中，所述步骤
(4)中，冷轧压下量不小于40％。
进一步地，在本发明所述的1500MPa级高强塑积汽车用钢的制造方法中，在所述步
骤(3)和(4)之间还具有酸洗步骤。用以去除热轧过程中产生的氧化铁皮。
本发明所述的1500MPa级高强塑积汽车用钢的抗拉强度可达到1500MPa以上，强塑
积可达到30GPa％以上。
本发明所述的1500MPa级高强塑积汽车用钢的制造方法同样具有上述优点和有益
效果。除此以外，所述的制造方法通过合理的化学成分设计及控制退火工艺，从而优化了工
艺流程，改善了钢的性能，从而获得符合需求的高强度高强塑积的汽车用钢，此外节省了制
造成本。
附图说明
图1为本发明所述的1500MPa级高强塑积汽车用钢的制造方法的工艺曲线示意图。
具体实施方式
下面将结合附图说明和具体的实施例对本发明所述的1500MPa级高强塑积汽车用
钢及其制造方法做进一步的解释和说明，然而该解释和说明并不对本发明的技术方案构成
不当限定。
实施例1-8和对比例1-4
上述实施例1-8的1500MPa级高强塑积汽车用钢和对比例1-4的钢板采用下述步骤
制得：
(1)冶炼和铸造：采用转炉冶炼，控制各化学元素的质量百分比如表1所示。
(2)热轧：将铸坯加热到1100～1260℃后控制轧制，开轧温度为950～1150℃，终轧
温度为750～900℃，卷取温度为500～850℃，卷取后冷却到室温，获得全马氏体组织。
(3)罩式炉退火，退火温度为600～700℃，退火时间为1～48h。
(4)冷轧：冷轧压下量不小于40％。
(5)冷轧后第一次退火：退火温度在Ac1和Ac3温度之间，退火时间大于5min。
(6)冷轧后第二次退火：退火温度为750～850℃，退火时间为1～10min。需要说明
的是，为了显示本案限定的冷轧后第二次退火工艺参数对本案实施效果的影响，对比例1-3
采用的退火温度是不在本案限定的范围内的，其中对比例1的冷轧第二次退火温度为720
℃，对比例2的冷轧第二次退火时间为15min，对比例3的冷轧第二次退火温度为760℃。
(7)回火：回火温度为200～300℃，回火时间不小于3min。
此外，需要说明的是，步骤(2)中热轧钢板的厚度不大于8mm。步骤(4)中冷轧钢板
的厚度不大于2.5mm。
另外，需要说明的是，在其他实施方式中，步骤(1)中，还可以采用电炉或感应炉进
行冶炼。
此外，需要说明的是，在其他实施方式中，优选地，所述步骤(3)和(4)之间还具有
酸洗步骤。
表1列出了实施例1-8和对比例1-4中各化学元素的质量百分配比。
表1.(wt％，余量为Fe和除了杂质元素S、P和N之外的其他杂质元素)
表2列出了实施例1-8和对比例1-4的制造方法中的具体工艺参数。
表2
需要说明的是，表2中的组分序号是指各实施例与对比例采用表1所对应的组分序
号。
对上述实施例1-8的1500MPa级高强塑积汽车用钢和对比例1-4的钢板取样，进行
各项性能测试，将试验测得到的相关性能参数列于表3中。
表3列出了实施例1-8的1500MPa级高强塑积汽车用钢和对比例1-4的钢板的性能
参数。强塑积为抗拉强度与延伸率的乘积。
表3
从表3中可以看出，本案各实施例的1500MPa级高强塑积汽车用钢，其抗拉强度＞
1500Mpa，强塑积＞30GPa％，说明各实施例的汽车用钢具备较高的强度和良好的拉伸延展
性。
结合表1和表3可知，对比例4中锰的质量百分比低于7.5％，其强塑积未达到
30GPa％，延伸率较低。这是由于对比例4中锰的质量百分比较低，因此在冷轧第二次退火过
程中产生的奥氏体的相比例和稳定性不足，致使其延伸率较低，强塑积也较低。
结合表2和表3可知，对比例1中的冷轧第二次退火温度低于750℃，因此，在冷轧第
二次退火过程中铁素体向奥氏体转变量较少，冷却至室温后仍有大量的铁素体存在。由此，
对比例1的钢板的延伸率大于30％，强塑积大于30GPa％，但其抗拉强度低于1500MPa。
继续结合表2和表3可知，对比例2中的冷轧第二次退火时间大于10min，对比例3中
的冷轧第二次退火温度高于850℃，因此，导致奥氏体稳定性变差，室温下奥氏体的相比例
较低，对比例2和对比例3的钢板的强塑积均小于30GPa％。
图1显示了本发明实施例1的1500MPa级高强塑积汽车用钢的制造方法的工艺曲线
示意。
从图1中可以看出，本技术方案涉及的制造工艺在热轧1后进行一次退火，即罩式
炉退火2，然后进行冷轧3，在冷轧后，进行二次退火，即冷轧后的第一次退火4，然后又进行
三次退火，即冷轧后的第二次退火5，最后进行回火6。图1中的横轴表示时间，纵轴表示温
度，因此图1曲线示意性地表示了温度随时间变化的情况。从图1中可看出，罩式炉退火2和
冷轧后第一次退火4采用的是普通ART退火，而冷轧后第二次退火5则采用了相较于普通ART
退火更高的退火温度和更短的退火时间，从而获得了本技术方案想要获得的微观组织，即
大量的马氏体组织和较多的奥氏体组织。
需要注意的是，以上列举的仅为本发明的具体实施例，显然本发明不限于以上实
施例，随之有着许多的类似变化。本领域的技术人员如果从本发明公开的内容直接导出或
联想到的所有变形，均应属于本发明的保护范围。