光学系统和包括该光学系统的摄像装置技术领域
本公开涉及一种包括鱼眼镜头的光学系统以及包括该光学系统的摄像装置，适用
于例如，诸如数字静态相机、视频摄像机、监视摄像机或广播摄像机等的使用摄像元件的摄
像装置，或者诸如使用卤化银胶片的相机等的摄像装置。
背景技术
近年来，使用固态摄像元件的摄像装置，诸如监视摄像机和视频摄像机等，已经被
高度功能化并且在整体上小型化。要求在这些装置中使用的光学系统具有紧凑的大小和高
的光学性能。此外，要求光学系统具有广的视角，以使由单个摄像装置以广范围进行摄影成
为可能。
作为使得具有约180度全视角的区域能够被印记(imprinted)在特定大小的像圈
内的光学系统，已知有鱼眼镜头。日本特开2006-17837号公报公开了一种鱼眼镜头，其中，
正透镜和三个或更多个负透镜配设在孔径光阑的物侧，以提高光学性能。
由于配设在孔径光阑的物侧的负透镜具有强屈光力来扩大鱼眼镜头中的视角，所
以往往发生轴向色像差和横向色像差。要求针对轴向色像差和横向色像差正确地校正称为
鱼眼镜头的光学系统。
在日本特开2006-17837号公报中公开的光学系统中，配设在孔径光阑的物侧的负
透镜的材料未被正确地设置，并且孔径光阑的物侧的前单元的屈光力也未被正确地设置。
因此，往往残留轴向色像差和横向色像差。
发明内容
根据本公开的方面的一种光学系统，从物侧到像侧依次包括：包括多个透镜的前
单元、孔径光阑以及具有正屈光力的后单元。所述前单元包括正透镜和三个或更多个负透
镜。所述光学系统满足以下条件表达式：
θgF+0.00163×νd>0.665；
νd<30.00；并且
-0.30<f/ff<0.25，
其中，νd和θgF分别代表所述前单元中包括的负透镜当中的、具有最小阿贝数的负
透镜的材料的阿贝数和部分色散比，ff代表所述前单元的焦距，并且f代表所述光学系统的
焦距。
根据本公开的其他方面，在此讨论了一个或更多个附加光学系统、一个或更多个
摄像装置、以及一个或更多个相同用途的方法。通过以下参照附图对示例性实施例的描述，
本发明的进一步特征将变得显而易见。
附图说明
图1是根据第一实施例的光学系统的镜头截面图。
图2是根据第一实施例的光学系统的像差图。
图3是根据第二实施例的光学系统的镜头截面图。
图4是根据第二实施例的光学系统的像差图。
图5是根据第三实施例的光学系统的镜头截面图。
图6是根据第三实施例的光学系统的像差图。
图7是根据第四实施例的光学系统的镜头截面图。
图8是根据第四实施例的光学系统的像差图。
图9是根据第五实施例的光学系统的镜头截面图。
图10是根据第五实施例的光学系统的像差图。
图11是根据第六实施例的光学系统的镜头截面图。
图12是根据第六实施例的光学系统的像差图。
图13是根据本公开的摄像装置的至少一个实施例的主要部分的示意图。
图14示出了投影方法的特性。
图15示出了横向色像差的校正的原理。
图16示出了用于透镜的材料的阿贝数与部分色散比之间的关系。
具体实施方式
下面，将参照附图详细描述根据本公开的光学系统以及包括光学系统的摄像装置
的至少一个实施例。根据本公开的光学系统的至少一个实施例从物侧到像侧依次包括具有
多个透镜的前单元、孔径光阑以及具有正屈光力的后单元。
图1是根据第一实施例的光学系统的镜头截面图。图2是第一实施例的光学系统的
像差图。第一实施例的光学系统具有90.20°的半视角和约2.00的F数。图3是根据第二实施
例的光学系统的镜头截面图。图4是第二实施例的光学系统的像差图。第二实施例的光学系
统具有90.20°的半视角和约2.00的F数。图5是根据第三实施例的光学系统的镜头截面图。
图6是第三实施例的光学系统的像差图。第三实施例的光学系统具有100.00°的半视角和约
2.00的F数。
图7是根据第四实施例的光学系统的镜头截面图。图8是第四实施例的光学系统的
像差图。第四实施例的光学系统具有93.20°的半视角和约2.80的F数。图9是根据第五实施
例的光学系统的镜头截面图。图10是第五实施例的光学系统的像差图。第五实施例的光学
系统具有97.00°的半视角和约2.40的F数。图11是根据第六实施例的光学系统的镜头截面
图。图12是第六实施例的光学系统的像差图。第六实施例的光学系统具有90.20°的半视角
和约2.00的F数。
图13是包括本公开的光学系统的监视摄像机(摄像装置)的至少一个实施例的主
要部分的示意图。各个实施例的光学系统是在诸如数字静态相机、视频摄像机、监视摄像机
或广播摄像机等的摄像装置中使用的摄影镜头系统。在各个镜头截面图中，左侧是物侧，右
侧是像侧。在各个镜头截面图中，Lf表示前单元，Lr表示后单元。SP代表孔径光阑。
GB表示与光学滤光器、面板、低通滤波器或红外截止滤光器相对应的光学块，IP代
表像面。当本公开的光学系统的至少一个实施例被用作视频摄像机或监视摄像机的摄像光
学系统时，像面IP对应于诸如CCD传感器或CMOS传感器等的固态摄像元件(光电转换元件)。
当本公开的光学系统的至少一个实施例被用作卤化银胶片相机的摄像光学系统时，像面IP
对应于胶片面。
在各个球面像差图中，Fno表示F数并且示出了针对g线(波长435.8nm)、F线(波长
486.1nm)、C线(波长656.3nm)和d线(波长587.6nm)的球面像差。在各个像散图中，S表示矢
状像面，M表示子午像面。针对d线示出了畸变像差。在各个色像差图中，示出了针对g线、F
线、C线和d线的横向色像差，并且ω表示摄像半视角。畸变(distortion)像差被示出为稍后
要描述的立体投影法中的畸变量。
本公开的光学系统的至少一个实施例具有约180°的视角，并且意图被主要用作鱼
眼镜头。如上所述，作为鱼眼镜头的投影方法，已知有正交投影法、等立体角(equisolid
angle)投影法、等距投影法和立体投影法。在此，当在投影面上的像高被指定为Y，整个光学
系统的焦距被指定为f，并且半视角被指定为ω时，投影方法由以下的表达式来表达：
(A)正交投影法：Y＝f×sinω
(B)等立体角投影法：Y＝2f×sin(ω/2)
(C)等距投影法：Y＝f×ω
(D)立体投影法：Y＝2f×tan(ω/2)
图14示意性示出了在投影方法中当90°的半视角的像高为1时半视角与像高之间
的关系。在(A)正交投影法中，在图像区域的中心附近不那么强烈地压缩像，但在图像区域
的周边强烈地压缩像。与此相对，在(D)立体投影法中，在图像区域的中心附近强烈地压缩
像，但在图像区域的周边不那么强烈地压缩像。在立体投影法中，由于像的变形程度在周边
区域低，所以像差的影响也在周边区域中显目。由于这个原因，还要求为立体投影法提供的
光学系统在周边区域具有高的光学性能。
还要求监视摄像机拍摄清晰的周边图像，并且当鱼眼镜头被应用到监视摄像机
时，经常使用立体投影法。本公开的光学系统的至少一个实施例意图被主要用在鱼眼镜头
中。为了在立体投影法中获得高的光学性能，要求针对畸变像差和球面像差正确地校正光
学系统。
在本公开的光学系统的至少一个实施例中，正透镜和至少三个负透镜被配设在前
单元Lf中。为了实现广视角，轴外(off-axis)光束需要被前单元Lf中的配设在物侧的负透
镜大幅折射。为了大幅折射光束，有必要增大负透镜的屈光力。在此，当轴外光束被少数负
透镜大幅折射时，各个负透镜的屈光力过度增大，并且发生很多畸变像差、场曲和像散。此
外，难以以均衡的方式来校正横向色像差和轴向色像差。
在本公开的至少一个实施例中，负屈光力被配设在前单元Lf中的至少三个负透镜
分担。这能够减小前单元Lf中包括的负透镜的屈光力，并且能够有效地抑制畸变像差、场
曲、像散等等的发生。此外，能够以均衡的方式来校正横向色像差和轴向色像差。
各实施例中的光学系统满足以下的条件表达式：
θgF+0.00163×νd>0.665 (1)
νd<30.00 (2)
-0.30<f/ff<0.25 (3)。
其中，νd代表前单元Lf中包括的负透镜当中的、具有最小阿贝(Abbe)数的负透镜
Gn的材料的阿贝数，θgF代表部分色散比，ff代表前单元Lf的焦距，并且f代表整个光学系统
的焦距。
在此，阿贝数νd和部分色散比θgF是如下表达的值：
νd＝(Nd-1)/(NF-NC)
θgF＝(Ng-Nf)/(NF-NC)。
其中，Ng、NF、NC和Nd分别表示针对g线(波长435.8nm)、F线(波长486.1nm)、C线(波
长656.3nm)和d线(波长587.6nm)的材料的折射率。
将参照图15描述校正横向色像差的原理。在本公开的光学系统的至少一个实施例
中，通过针对前单元Lf中包括的负透镜使用具有高色散(低阿贝数)和高异常色散的材料，
来校正横向色像差。图15示意性例示了光学系统中的光路，所述光学系统具有包括在前单
元Lf中的并且具有高色散和高异常色散的负透镜、孔径光阑以及具有正屈光力的后单元。
一般而言，在诸如鱼眼镜头等的逆焦(retrofocus)型的超广角镜头中，在像面上
的像高较大的区域中并且在g线位于比d线远离光轴的位置处成像。如图15中所示，通过针
对前单元Lf中包括的负透镜使用具有高色散和高异常色散的材料，能够使在g线的像形成
位置向光轴更近地移位。因此，能够正确地校正在g线的横向色像差。
图16示出了用于透镜的材料的分布。在图16中，垂直线示出了部分色散比θgF，并
且水平轴示出了阿贝数νd。由虚线所示的直线是法线。用于透镜的大多数材料在法线附近
分布。在位于远离法线的位置处分布的材料具有异常色散。如图16中所示，具有异常色散的
材料集中在低色散区域和高色散区域。
因为难以正确地校正横向色像差，所以不优选使用不满足条件表达式(1)和(2)的
材料作为负透镜Gn的材料。
条件表达式(3)限定前单元Lf的焦距ff与整个光学系统的焦距f的比。当值小于条
件表达式(3)的下限值时，前单元Lf的负屈光力变得太强，并且孔径光阑附近的边缘光线的
发散效果太大。结果，有必要增大后单元Lr中的在孔径光阑附近配设的正透镜的屈光力，这
使得难以正确地校正在后单元Lr中发生的球面像差。此外，如果通过增大后单元Lr中包括
的正透镜的数量来分散正屈光力以校正球面像差，则透镜的数量增大，这增大了光学系统
的总大小。
当值大于条件表达式(3)的上限值时，前单元Lf的正屈光力变得太强，孔径光阑附
近的边缘光线的会聚效果变得太大。结果，进入后单元Lr的光束的高度变得太小，并且难以
正确地校正在前单元Lr中发生的诸如轴向色像差等的像差。
在各个实施例中，如上所述，各要素被适当地设置为满足条件表达式(1)至(3)。因
此，能够获得具有高光学性能的紧凑广角变焦镜头。
在各个实施例中，条件表达式(1)至(3)的数值范围优选地设置如下：
θgF+0.00163×νd>0.675 (1a)
νd<25.00 (2a)
-0.25<f/ff<0.22 (3a)。
条件表达式(1)至(3)的数值范围更优选地设置如下：
θgF+0.00163×νd>0.685 (1b)
νd<20.00 (2b)
-0.20<f/ff<0.20 (3b)。
此外，在各实施例中，优选地满足以下条件表达式中的至少一个：
-25.00<fn/f<-2.00 (4)
1.20<(GnR1+GnR2)/(GnR1-GnR2)<8.00 (5)
1.20<νna/νpa<5.00 (6)
0.00≤|(R1+R2)|/(R1-R2)≤1.00 (7)
7.00<TD/f<45.00 (8)。
在此，fn代表负透镜Gn的焦距，GnR1代表负透镜Gn的物侧透镜面的曲率半径，并且
GnR2代表负透镜Gn的像侧透镜面的曲率半径。此外，νna代表前单元Lf中包括的所有负透镜
的材料的阿贝数的平均值，并且νpa代表前单元Lf中包括的所有正透镜的材料的阿贝数的
平均值。更进一步地，R1代表后单元Lr的最靠近物侧的透镜面的曲率半径，R2代表后单元Lr
的最靠近像侧的透镜面的曲率半径，并且TD代表从前单元Lf的最靠近物侧的透镜面至后单
元Lr的最靠近像侧的透镜面在光轴上的距离。
条件表达式(4)限定负透镜Gn的焦距fn与整个光学系统的焦距f的比。当值小于条
件表达式(4)的下限值时，负透镜Gn的屈光力变得太弱。结果，难以正确地校正横向色像差。
当值大于条件表达式(4)的上限值时，负透镜Gn的屈光力变得太强。结果，难以正确地校正
畸变像差、场曲和像散，并且发生许多轴向色像差。
条件表达式(5)限定负透镜Gn的形状。条件表达式(5)示出了负透镜Gn具有凸向物
侧的弯月形状。当值小于条件表达式(5)的下限值时，负透镜Gn的物侧透镜面的曲率半径变
得太大。结果，在周边像高处成像的光束的折射角变得太大，并且发生许多畸变像差、场曲
和像散。当值大于条件表达式(5)的上限值时，负透镜Gn的物侧透镜面的曲率半径过于接近
像侧透镜面的曲率半径。结果，负透镜Gn的负屈光力变得太弱，难以实现足够广的视角。
条件表达式(6)限定前单元Lf中包括的所有负透镜的材料的阿贝数的平均值νna、
与前单元Lf中包括的所有正透镜的材料的阿贝数的平均值νpa的比。当值大于条件表达式6
的上限值或小于条件表达式6的下限值时，前单元Lf中的C线和F线的消色差(achromatic)
效果降低，并且难以正确地校正色像差。
条件表达式(7)限定后单元Lr的最靠近物侧的透镜面的曲率半径R1和后单元Lr的
最靠近像侧的透镜面的曲率半径R2。条件表达式(7)示出了后单元Lr的最靠近物侧的透镜
面和后单元Lr的最靠近像侧的透镜面二者都是凸面。通过由凸面来形成后单元Lr的最靠近
物侧的透镜面，能够降低穿过后单元Lr的轴上(on-axis)边缘光线的高度。因此，能够缩短
后单元Lr中包括的透镜的有效直径，并且结果，减小透镜系统的总大小。
通过由凸面来形成后单元Lr的最靠近像侧的透镜面，能够提高远心性
(telecentricity)。当本公开的光学系统的至少一个实施例被用在包括摄像元件的摄像装
置中时，优选的是，光束应当从垂直方向进入摄像元件的光接收面。如果对光接收面的光束
的入射角增大，则尤其在周边像高处光量减少，并且周边光量比变得太低。在本公开的至少
一个实施例中，通过由凸面来形成后单元Lr的最靠近像侧的透镜面以增强远心性，从而防
止周边光量比的降低。当值大于条件表达式(7)的上限值或小于条件表达式(7)的下限值
时，难以在实现整个透镜系统的小型化的同时抑制周边光量比的降低。
条件表达式(8)限定整个光学系统的总体透镜长度TD与整个光学系统的焦距f的
比。为了使总体透镜长度TD缩短为小于条件表达式(8)的下限值，有必要增大透镜面的屈光
力。当增大透镜面的屈光力时，发生各种像差，并且这劣化了光学系统的光学性能。当总体
透镜长度TD增大为大于条件表达式(8)的上限值时，光学系统的总大小增大。
条件表达式(4)至(8)的数值范围优选地设置如下：
-20.00<fn/f<-3.00 (4a)
1.50<(GnR1+GnR2)/(GnR1-GnR2)<7.00 (5a)
1.30<νna/νpa<4.00 (6a)
0.03≤|(R1+R2)|/(R1-R2)≤0.80 (7a)
10.00<TD/f<40.00 (8a)。
条件表达式(4)至(8)的数值范围更优选地设置如下：
-15.00<fn/f<-4.00 (4b)
2.00<(GnR1+GnR2)/(GnR1-GnR2)<6.00 (5b)
1.40<νna/νpa<3.00 (6b)
0.05≤|(R1+R2)|/(R1-R2)≤0.75 (7b)
12.00<TD/f<35.00 (8b)。
前单元Lf优选地由七个或更少的透镜组成。在各个实施例中，光学系统具有约
180°的视角，前单元Lf中包括的各个透镜的有效直径往往较大，并且各个透镜的重量也往
往较大。通过组成七个或更少的透镜的前单元Lf，能够有效减小前单元Lf的总重量。后单元
Lr优选地由五个或更少的透镜组成。这能够有效地实现整个透镜系统的小型化和轻量化。
在各个实施例中，至少两个非球面透镜优选地配设在光学系统中。通过正确地使
用非球面透镜，能够良好地校正场曲、像散和球面像差。尤其是，凸向像侧的非球面透镜优
选地配设在后单元Lr的最靠近像侧的所在侧。这能够使得对摄像元件的入射光角度接近远
心状态，并且能够抑制周边光量比的降低。
当本公开的光学系统的至少一个实施例被应用到包括接收由光学系统形成的像
的摄像元件的摄像装置中时，优选地满足以下条件表达式：
85°<ωmax<120° (9)
1.55<Y80/f<1.80 (10)
0.20<f2/(Y80×Fno)<2.50 (11)。
在此，ωmax代表最大半视角，Y80代表在视角为80°时摄像元件上的像高，f代表整
个光学系统的焦距，并且Fno代表光学系统在无穷远处的全孔径F数。
当最大半视角ωmax减小为小于条件表达式(9)的下限值时，无法实现足够广的视
角。当最大半视角ωmax增大为大于条件表达式(9)的上限值时，各个视角的信息量减少，这
使分辨率劣化。
条件表达式(10)限定具有80°的半视角的光束成像处的像高的移位。如上所述，在
立体投影法中，由焦距和半视角来确定像高。在此，当在立体投影法中经由光学系统使被摄
体的像形成在成像面上时，发生畸变像差，并且像高移位。当值小于条件表达式(10)的下限
值时，具有80°的半视角的光束成像处的像高过低于理想像高，并且光轴附近的信息被过度
压缩。这可能会劣化图像质量。当值大于条件表达式(10)的上限值时，具有80°的半视角的
光束成像处的像高过高于理想像高，并且周边区域的信息被过度压缩。这可能会劣化图像
质量。
条件表达式(11)限定泛焦(pan-focus)光学系统的超焦距(hyperfocal
distance)。在泛焦光学系统中，在从半超焦距至无穷远处的范围中的所有被摄体距离在景
深内。最近对焦距离是超焦距sh的1/2。在此，超焦距sh由sh＝f2/(ε×Fno)来表达，其中，ε
代表容许弥散圆(circle of confusion)的直径。容许弥散圆的直径ε与像素间距p成正比，
并且由ε∝p来表达。此外，当像素均匀地布置在摄像元件中时，由于像素间距p与像高Y成正
比，所以超焦距sh与f2/(Y×Fno)成正比。
当值小于条件表达式(11)的下限值时，无穷远处的全光圈F数Fno变得过大，并且
难以确保足够的亮度。而且，整个光学系统的焦距f变得过短，并且发生许多像差。当值大于
条件表达式(11)的上限值时，最近对焦距离增大，并且摄影区域变窄。
在各个实施例中，条件表达式(9)至(11)的数值范围优选地设置如下：
87°<ωmax<115° (9a)
1.59<Y80/f<1.77 (10a)
0.25<f2/(Y80×Fno)<2.00 (11a)。
条件表达式(9)至(11)的数值范围更优选地设置如下：
89°<ωmax<110° (9b)
1.63<Y80/f<1.73 (10b)
0.30<f2/(Y80×Fno)<1.50 (11b)。
接下来，将描述各实施例中的镜头构造。在第一实施例和第二实施例的光学系统
中，前单元Lf由从物侧到像侧依次布置的、各自具有凸向物侧的弯月形状的三个负透镜、以
及双凹负透镜和双凸正透镜的接合透镜构成。通过由非球面形成从物侧起的第三个负透镜
的两个面，来良好地校正场曲。从物侧起的第二个负透镜对应于前单元Lf中包括的负透镜
当中的、具有最小阿贝数的负透镜Gn。
后单元Lr由从物侧到像侧依次布置的、双凸正透镜、双凹负透镜和双凸正透镜的
接合透镜、以及双凸正透镜构成。通过由非球面形成最靠近像侧的正透镜的两个面，场曲和
球面像差被良好地校正。
在第三实施例的光学系统中，前单元Lf由从物侧到像侧依次布置的、各自具有凸
向物侧的弯月形状的三个负透镜、双凹负透镜、以及凸向物侧的弯月负透镜和双凸正透镜
的接合透镜构成。通过由非球面形成从物侧起的第三个负透镜的两个面，场曲被良好地校
正。从物侧起的第五个负透镜对应于负透镜Gn。后单元Lr由从物侧到像侧依次布置的、双凸
正透镜、双凸正透镜和双凹负透镜的接合透镜、以及双凸正透镜构成。通过由非球面形成后
单元Lr中的最靠近物侧的正透镜的两个面和后单元Lr中的最靠近像侧的正透镜的两个面，
场曲和球面像差被良好地校正。
在第四实施例的光学系统中，前单元Lf的构造与第三实施例的相同。后单元Lr由
从物侧到像侧依次布置的、双凸正透镜、凸向像侧的弯月正透镜和双凹负透镜的接合透镜、
双凸正透镜、以及双凸正透镜构成。通过由非球面形成最靠近物侧的正透镜的两个面和最
靠近像侧的正透镜的两个面，场曲和球面像差被良好地校正。在根据第五实施例的光学系
统中，前单元Lf和后单元Lr的构造与第三实施例中所采用的相同。
在根据第六实施例的光学系统中，前单元Lf由从物侧到像侧依次布置的、各自凸
向物侧的两个弯月负透镜、双凹负透镜以及双凸正透镜构成。通过由非球面形成从物侧起
的第三个负透镜的两个面，场曲被良好地校正。从物侧起的第二个负透镜对应于负透镜Gn。
后单元Lr的构造与第一实施例和第二实施例中采用的相同。
接下来，将示出与本公开的第一实施例至第六实施例相对应的第一至第六数值实
施例中的透镜数据。在各个数值实施例中，i代表从物侧起光学面的顺序，ri代表第i个光学
面(第i个面)的曲率半径，di代表第i个面与第(i+1)个面之间的距离，并且ndi和νdi分别代
表针对d线的第i个光学元件的材料的折射率和阿贝数。
当K代表离心率(eccentricity)时，A4、A6、A8和A10各自代表非球面系数，并且x代
表在距光轴高度h处、在光轴方向上从面顶点的位移量，由以下表达式表达非球面形状：
x＝(h2/r)/[1+[1-(1+K)(h/r)2]1/2]+A4h4+A6h6+A8h8+A10h10
其中，r代表近轴曲率半径。此外，|e-Z|是指|10-Z|。在各实施例中，也示出了与负
透镜Gn相对应的透镜的部分色散比θgF和焦距fn。
在各个实施例中，后焦点(BF)是指从透镜系统的最靠近像侧的面至由等效空气长
度表达的像面的距离。表中示出了数值实施例对上述条件表达式的对应关系。
第一数值实施例
单位mm
面数据
像面∞
非球面数据
第五面
K＝-1.74182e+000 A6＝-5.36705e-005 A8＝1.23192e-006
A10＝-3.06369e-009
第六面
K＝-1.16929e+000 A4＝1.39638e-003 A6＝-1.20156e-004
A8＝-1.51135e-006 A10＝2.35477e-007
第十六面
K＝-1.89973e+000 A4＝-6.45750e-004 A6＝2.02657e-005
A8＝-1.14090e-006 A10＝1.46887e-008
第十七面
K＝-7.98305e-001 A4＝7.08293e-004 A6＝-1.49882e-005
各种数据
镜头单元数据
单元 开始面 焦距
前单元 1 -15.00
后单元 11 8.00
第二数值实施例
单位mm
面数据
像面∞
非球面数据
第五面
K＝3.37697e-001 A6＝-6.93664e-005 A8＝1.99836e-006
A10＝-2.02822e-008
第六面
K＝-1.03997e+000 A4＝1.46726e-003 A6＝-9.52085e-005
A8＝-1.69641e-006 A10＝2.26511e-007
第十六面
K＝-1.06802e+000 A4＝-7.50562e-004 A6＝2.07296e-005
A8＝-1.04976e-006 A10＝1.28819e-008
第十七面
K＝-6.65735e-001 A4＝6.16060e-004 A6＝-1.49996e-005
各种数据
镜头单元数据
单元 开始面 焦距
前单元 1 -12.00
后单元 11 8.97
第三数值实施例
单位mm
面数据
像面∞
非球面数据
第五面
K＝2.00114e+000 A4＝-1.01987e-004 A6＝-5.72800e-006
A8＝-7.90180e-008 A10＝2.62920e-009
第六面
K＝-7.26641e-002 A4＝-3.63561e-004 A6＝-2.44288e-005
A8＝-2.31468e-007 A10＝-2.01264e-009
第十三面
K＝-3.51840e+000 A4＝2.29819e-003 A6＝3.07570e-004
A8＝-3.86576e-005 A10＝3.46968e-006
第十四面
K＝4.84763e+000 A4＝1.34834e-003 A6＝2.43191e-004
第十八面
K＝-3.04798e+000 A4＝-6.21861e-004 A6＝2.90573e-005
A8＝1.09122e-006 A10＝-4.37169e-008
第十九面
K＝-3.38885e+000 A4＝-1.03947e-003 A6＝4.88982e-005
A8＝2.37243e-007
各种数据
镜头单元数据
单元 开始面 焦距
前单元 1 15.03
后单元 13 9.14
第四数值实施例
单位mm
面数据
像面∞
非球面数据
第三面
K＝9.26595e-001 A4＝1.74251e-004 A6＝-9.19603e-008
A8＝-6.18843e-009
第四面
K＝-1.55179e+000 A4＝3.15057e-004 A6＝6.87929e-006
第十三面
K＝1.16740e+000 A4＝1.89852e-004 A6＝4.36520e-004
A8＝-2.12647e-005 A10＝8.21093e-007
第十四面
K＝-2.35943e+000 A4＝6.47874e-004 A6＝5.69574e-004
第二十面
K＝-1.60281e+000 A4＝-1.12845e-003 A6＝6.14929e-006
A8＝8.93187e-007 A10＝-4.26931e-008
第二十一面
K＝-1.83970e+000 A4＝-1.11349e-003 A6＝-9.48115e-006
A8＝2.37243e-007
各种数据
镜头单元数据
单元 开始面 焦距
前单元 1 -78.27
后单元 13 8.24
第五数值实施例
单位mm
面数据
像面∞
非球面数据
第十三面
K＝-4.32378e-001 A4＝2.29819e-003 A6＝3.07570e-004
A8＝4.46609e-005 A10＝-7.05731e-006
第十四面
K＝2.72506e+000 A4＝3.06342e-003 A6＝5.10637e-004
第十八面
K＝-3.04798e+000 A4＝-6.21861e-004 A6＝2.90573e-005
A8＝1.09122e-006 A10＝-3.89032e-008
第十九面
K＝-3.38885e+000 A4＝-1.43938e-003 A6＝5.31066e-005
A8＝2.37243e-007
各种数据
镜头单元数据
单元 开始面 焦距
前单元 1 471.79
后单元 13 8.23
第六数值实施例
单位mm
面数据
像面∞
非球面数据
第五面
K＝3.99706e+000 A6＝7.54242e-007 A8＝-4.06321e-007
A10＝9.99311e-009
第六面
K＝-3.19199e+000 A4＝2.82797e-003 A6＝-9.13900e-005
A8＝-4.23232e-007 A10＝7.13283e-008
第十五面
K＝1.04119e+000 A4＝-1.28724e-003 A6＝5.41024e-005
A8＝-3.15358e-006 A10＝4.81716e-008
第十六面
K＝5.22651e-002 A4＝1.16275e-003 A6＝-1.42289e-005
各种数据
镜头单元数据
单元 开始面 焦距
前单元 1 -15.00
后单元 10 8.00
表
接下来，将参照图13描述使用本公开的光学系统的至少一个实施例作为摄像光学
系统的监视摄像机(摄像装置)的实施例。在图13中，附图标记20表示监视摄像机主体。摄影
光学系统21由根据上述的第一至第六实施例的任何光学系统来构造。诸如CCD传感器或
CMOS传感器等的固态摄像元件22(光电转换元件)内置在监视摄像机主体20中并且接收由
摄影光学系统21形成的被摄体像。
通过由此将本公开的光学系统的至少一个实施例应用到诸如监视摄像机等的摄
像装置中，能够获得具有高光学性能的紧凑广角摄像装置。
虽然参照示例性实施例对本发明进行了描述，但是应当理解，本发明不限于所公
开的示例性实施例。应当对所附权利要求的范围给予最宽的解释，以使其涵盖所有这些变
型例以及等同的结构和功能。