一种高强抗震HRB500E热轧带肋钢筋的生产工艺及其钢筋.pdf

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1、(10)申请公布号 CN 102876968 A (43)申请公布日 2013.01.16 CN 102876968 A *CN102876968A* (21)申请号 201210375269.9 (22)申请日 2012.09.29 C22C 38/12(2006.01) (71)申请人攀钢集团成都钢钒有限公司地址 610303 四川省成都市青白江区团结南路 268 号 (72)发明人李义长彭俊昕王健鲁庆文钟正华梁东黄生权余海滨王洪利严加骐滕建明易良刚蒋世川樊毅赵如龙李荣华 (74)专利代理机构北京铭硕知识产权代理有限公司 11286 代理人谭昌驰。

2、 (54) 发明名称一种高强抗震 HRB500E 热轧带肋钢筋的生产工艺及其钢筋 (57) 摘要本发明通过化学成分的优化设计对 HRB500E 热轧带肋钢筋进行微合金化处理，并相应地调整轧制前的加热炉加热制度，充分发挥 V-N 合金在钢中的沉淀强化、细化晶粒作用主要提高钢筋的屈服强度和韧性以及微合金化元素 Mo 对组织相变的影响主要提高钢筋抗拉强度，使 HRB500E 热轧带肋钢筋的抗拉强度、屈服强度和韧性获得较好的配合，达到高强抗震的目的。本发明试制生产出的40mm的HRB500E热轧带肋钢筋的力学性能达到了 500MPa 热轧抗震带肋钢筋的国家标准，满。

3、足钢筋混凝土用钢的高强抗震的要求。 (51)Int.Cl. 权利要求书 1 页说明书 5 页 (19)中华人民共和国国家知识产权局 (12)发明专利申请权利要求书 1 页说明书 5 页 1/1 页 2 1. 一种高强抗震 HRB500E 热轧带肋钢筋的生产工艺，其特征在于，所述生产工艺包括以下工序：原料准备、冶炼钢水、连铸成坯、加热连铸坯、轧制、冷却、后处理并得到钢筋成品，其中，以重量百分比计，所述钢筋成品包括以下化学成分： C ： 0.21 0.24、 Si ： 0.60 0.75、 Mn ： 1.40 1.55、 P 0.040、 S 0.040、 V。

4、： 0.07 0.12、 N ： 0.007 0.010、 Mo ： 0.03 0.06、 Ceq 0.56，以及余量的 Fe 和不可避免的杂质；在所述加热连铸坯的步骤中，控制预热段温度为 800 900、加热段温度为 1050 1100、均热段温度为 1070 1120，加热总时间为 116 166 分钟；在所述轧制步骤中，开轧温度为 1030 1060。 2.根据权利要求1所述的高强抗震HRB500E热轧带肋钢筋的生产工艺，其特征在于，所述钢筋成品的公称直径为 40mm。 3. 根据权利要求 1 所述的高强抗震 HRB500E 热轧带肋钢筋的生产工艺，其特征在。

5、于，所述钢筋成品的实测抗拉强度 R0m为 530 640MPa、实测屈服强度 R0eL 665MPa、伸长率 A 16、均匀伸长率 Agt 10、强屈比 R0m/R0eL 1.25、屈屈比 R0eL/ReL 1.28，且 180 弯曲性能完好。 4.一种高强抗震HRB500E热轧带肋钢筋，其特征在于，所述钢筋根据权利要求1至3中任一项所述的高强抗震 HRB500E 热轧带肋钢筋的生产工艺制成。权利要求书 CN 102876968 A 2 1/5 页 3 一种高强抗震 HRB500E 热轧带肋钢筋的生产工艺及其钢筋技术领域 0001 本发明属于转炉冶炼及棒材轧制技。

6、术领域，更具体地讲，涉及一种高强抗震 HRB500E 热轧带肋钢筋的生产工艺及其钢筋。背景技术 0002 钢筋作为钢铁材料的主要组成部分，是钢筋混凝土建筑结构的主要增强材料，在结构中承载着拉、压应力和应变，高周或低周疲劳效应，高温或冷脆效应，物理或化学腐蚀，钢筋再加工效应等各种载荷，使混凝土能满足各种功能要求，应用广泛。为提高建筑物的安全性，国外建筑行业普遍采用焊接性能好、强度高的抗震钢筋，如欧美、澳大利亚、新西兰等国家主要使用 400MPa、 500MPa 级别高强度抗震钢筋。 0003 500MPa 热轧带肋钢筋主要指按国家标准 1499.2 标准。

7、组织生产的直径为 6 50mm 的 HRB500、 HRB500E、 HRBF500、 HRBF500E 热轧带肋钢筋。国家建设部于 2011 年 7 月 1 日颁布实施的新版建筑设计规范已正式将 500MPa 级热轧带肋钢筋纳入，随着新的建筑设计规范、新的热轧带肋钢筋国家标准、国家 “十二五钢铁产业规划” 和国家节能减排政策的深入实施， 500MPa 热轧带肋钢筋市场需求将从 2013 年起快速增长。 0004 与普通钢筋相比，抗震钢筋还有抗震要求，所以抗震钢筋的重要性能指标除了有抗拉强度 (Rm) 和屈服强度 (ReL) 外还有强屈比 (R0m/R0eL)、屈屈比 (R。

8、0eL/ReL) 和均匀伸长率 (Agt)，不仅要求具有较高且稳定的屈服强度还要求具有良好的延性 ( 采用均匀伸长率及屈强比表征)、高应变低周疲劳性能。国标GB1499.2-2007规定，抗震钢筋与普通钢筋相比，增加了强屈比、屈屈比、最大力总伸长率 ( 均匀伸长率 ) 三项质量特征值，即：强屈比 1.25，屈屈比 1.30，均匀伸长率 10%。 0005 抗震钢筋要求具有良好的强度和塑韧性，使钢筋从变形到断裂的时间间隔变长，从而能有效地实现 “建筑结构发生变形到倒塌时间间隔尽可能延长” 、“牺牲局部保整体” 的抗震设计目的。而现有 VN 合金微合金化技术要满足。

9、 HRB500E 热轧带肋钢筋的强屈比和屈屈比要求存在很大的难度，因为对于 500MPa 高强度热轧带肋钢筋，要获得高的抗拉强度和屈服强度，大都是通过微合金化或控轧控冷技术细化晶粒来实现的。但是单纯的细晶强化作用提高钢的屈服强度的效果要大于其抗拉强度，这将降低钢筋的强屈比提高钢筋的屈屈比，从而不能同时满足抗震钢筋对强屈比和屈屈比的要求。因此，必须研究设计合理的钢筋成分及合适的生产工艺以满足 HRB500E 抗震钢筋的性能指标。发明内容 0006 针对现有技术中存在的不足，本发明的目的之一在于解决上述现有技术中存在的一个或多个问题。 0007 本发明的目的在于提供一。

10、种使 HRB500E 热轧带肋钢筋的抗拉强度、屈服强度和韧性获得较好的配合并达到高强抗震目的的高强抗震 HRB500E 热轧带肋钢筋的生产工艺及其钢筋。说明书 CN 102876968 A 3 2/5 页 4 0008 为了实现上述目的，本发明的一方面提供了一种高强抗震 HRB500E 热轧带肋钢筋的生产工艺，所述生产工艺包括以下工序：原料准备、冶炼钢水、连铸成坯、加热连铸坯、轧制、冷却、后处理并得到钢筋成品，其中，以重量百分比计，所述钢筋成品包括以下化学成分： C ： 0.21 0.24、 Si ： 0.60 0.75、 Mn ： 1.40 1.。

11、55、 P 0.040、 S 0.040、 V ： 0.07 0.12、 N:0.007 0.010、 Mo ： 0.03 0.06、 Ceq 0.56，以及余量的 Fe 和不可避免的杂质；在所述加热连铸坯的步骤中，控制预热段温度为 800 900、加热段温度为 1050 1100、均热段温度为 1070 1120，加热总时间为 116 166 分钟；在所述轧制步骤中，开轧温度为 1030 1060。 0009 根据本发明的高强抗震 HRB500E 热轧带肋钢筋的生产工艺的一个实施例，所述钢筋成品的公称直径为 40mm。 0010 根据本发明的高强抗震 HRB500。

12、E 热轧带肋钢筋的生产工艺的一个实施例，所述钢筋成品的实测抗拉强度R0m为530640MPa、实测屈服强度R0eL665MPa、伸长率A16、均匀伸长率 Agt 10、强屈比 R0m/R0eL 1.25、屈屈比 R0eL/ReL 1.28，且 180弯曲性能完好。 0011 本发明的另一方面提供了一种高强抗震 HRB500E 热轧带肋钢筋，所述钢筋根据上述高强抗震 HRB500E 热轧带肋钢筋的生产工艺制成。本发明通过化学成分的优化设计对 HRB500E 热轧带肋钢筋进行微合金化处理，并相应地调整轧制前的加热炉加热制度，充分发挥 V-N 合金中在钢中的沉淀强化、细。

13、化晶粒作用主要提高钢筋的屈服强度和韧性以及微合金化元素Mo对组织相变的影响主要提高钢筋抗拉强度，使HRB500E热轧带肋钢筋的抗拉强度、屈服强度和韧性获得较好的配合，达到高强抗震的目的。具体实施方式 0012 在下文中，将结合示例性实施例来详细说明本发明的高强抗震 HRB500E 热轧带肋钢筋的生产工艺及根据该生产工艺所生产的钢筋。其中，若无特别说明，所涉及的百分比均为重量百分比。 0013 根据本发明的高强抗震 HRB500E 热轧带肋钢筋的生产工艺的示例性实施例，所述生产工艺包括以下工序：原料准备、冶炼钢水、连铸成坯、加热连铸坯、轧制、冷却、后处。

14、理并得到钢筋成品，其中，以重量百分比计，所述钢筋成品包括以下化学成分： C ： 0.21 0.24、 Si ： 0.60 0.75、 Mn ： 1.40 1.55、 P 0.040、 S 0.040、 V ： 0.07 0.12、 N ： 0.007 0.010、 Mo ： 0.03 0.06、 Ceq 0.56，以及余量的 Fe 和不可避免的杂质；在所述加热连铸坯的步骤中，控制预热段温度为 800 900、加热段温度为 1050 1100、均热段温度为 1070 1120，加热总时间为 116 166 分钟；在所述轧制步骤中，开轧温度为 1030 1060。。

15、 0014 在本实施例中，通过对 HRB500E 热轧带肋钢筋的化学成分进行优化设计，并相应地调整轧制前的加热炉加热制度，充分发挥 V-N 合金在钢中的沉淀强化、细化晶粒作用并主要提高了钢筋的屈服强度和韧性，以及加强了微合金化元素 Mo 对组织共析转变温度的影响并主要提高了钢筋抗拉强度，使 HRB500E 热轧带肋钢筋的抗拉强度、屈服强度和韧性获得较好的配合，有效提高了 HRB500E 热轧带肋钢筋的力学性能。 0015 根据本发明，以重量百分比计，钢筋成品包括以下化学成分： C ： 0.21 0.24、说明书 CN 102876968 A 4 3/5 页。

16、5 Si ： 0.60 0.75、 Mn ： 1.40 1.55、 P 0.040、 S 0.040、 V ： 0.07 0.12、 N ： 0.007 0.010、 Mo ： 0.03 0.06、 Ceq 0.56，，以及余量的 Fe 和不可避免的杂质，其中 Ceq 为碳当量。钢中添加了 V-N 合金，具体是通过添加微合金化元素 V 与元素 N 实现的， V 和 N 在钢中沉淀析出的细小弥散的 V(C,N) 有较强的沉淀强化和细化晶粒作用，可以提高钢的屈服强度和韧性；微合金化元素 Mo 可以降低共析转变温度并提高钢的抗拉强度，从而抑制应变时效，降低钢的脆性转变温度，使。

17、钢的强度和韧性获得较好的配合，提高了钢的高应变低周疲劳性能，尤其是在地震荷载下具有较高的随机疲劳寿命，大幅度提高了钢的综合性能，充分挖掘出钢材的性能潜力。在采用微合金化技术的同时，合理设计生产工艺以充分发挥微合金化元素的作用，已成为高强抗震钢筋产品开发和生产的重要技术及工艺路线。本发明则是具体通过添加 V-N 合金及 Mo 进行微合金化，利用其沉淀强化和细化晶粒的作用以及对组织相变的影响，抑制应变时效，降低钢筋的脆性转变温度，使其抗拉强度、屈服强度和韧性获得较好的配合，提高在地震荷载下的随机疲劳寿命，大幅度提高钢筋的综合性能，从而使 HRB500E 热。

18、轧带肋钢筋满足高强抗震的目的。 0016 并且，为了让微合金化元素充分固溶于奥氏体中，发挥其沉淀强化和细化晶粒作用，起到提高钢筋的综合性能的目的，同时避免烧损过大及原始奥氏体晶粒粗大，本发明在生产工艺中适当提高了加热连铸坯时的加热段和均热段的加热温度。具体的加热炉加热制度为控制预热段温度为 800 900、加热段温度为 1050 1100、均热段温度为 1070 1120，加热总时间为 116 166 分钟；在轧制步骤中，开轧温度为 1030 1060。恰当的加热段温度、加热时间及均热段温度、均热时间可以充分发挥微合金化元素的作用而不对钢坯质量造成损伤，。

19、若加热段、均热段的温度低了或加热时间短了，微合金化元素无法充分固溶于奥氏体中以致于其沉淀强化和细化晶粒作用发挥不出来；若加热段、均热段的温度高了或加热时间长了，将增加坯料的烧损影响钢坯质量，造成原始奥氏体晶粒的粗大降低其强度及塑韧性。要保证加热段和均热段的温度，需合理设计预热段的温度及合理的预热时间，如果预热段的温度低了或加热时间短了将使接下来的加热段温度不够或钢坯内外温度不均，如果预热段的温度高了、时间长了又将使坯料内部应力增加、增大应力裂纹缺陷产生的机率，并使坯料过早奥氏体化，增大奥氏体晶粒粗化的机率，进而对钢筋综合性能造成不利影响。对于开轧温。

20、度而言，若开轧温度过低会加重粗轧轧机的负荷加重设备损耗，如果开轧温度过高会增大钢质的原始晶粒度和加重钢坯表面脱碳，所以应将开轧温度设定在合理范围内。 0017 在本发明的高强抗震 HRB500E 热轧带肋钢筋的生产工艺的一个实施例中，钢筋成品的公称直径为 40mm。并且，根据本发明示例性实施例的高强抗震 HRB500E 热轧带肋钢筋的生产工艺所获得的钢筋成品的实测抗拉强度 R0m为 530 640MPa、实测屈服强度 R0eL665MPa、伸长率A16、均匀伸长率Agt10、强屈比R0m/R0eL1.25、屈屈比R0eL/ ReL 1.28，且 180弯曲性能完好。

21、，可以满足高强抗震的需要。 0018 根据本发明的高强抗震HRB500E热轧带肋钢筋则是采用上述高强抗震HRB500E热轧带肋钢筋的生产工艺制成。在本发明的高强抗震 HRB500E 热轧带肋钢筋的一个实施例中，钢筋成品的公称直径为 40mm ；钢筋成品的实测抗拉强度 R0m为 530 640MPa、实测屈服强度 R0eL 665MPa、伸长率 A 16、均匀伸长率 Agt 10、强屈比 R0m/R0eL 1.25、屈屈比 R0eL/ReL 1.28，且 180弯曲性能完好。说明书 CN 102876968 A 5 4/5 页 6 0019 具体而言，高强抗震。

22、HRB500E 热轧带肋钢筋的生产工艺的示例性实施例可以包括以下步骤： 0020 原料准备、冶炼钢水、连铸成坯、加热连铸坯、轧制、冷却、后处理并得到钢筋成品。 0021 具体为原料（高炉铁水） 50 吨转炉炼钢连铸钢坯检验棒材机组加热炉上料辊道上料钢坯入炉加热炉加热钢坯出炉 18 架平立交替布置棒材连轧机组轧制倍尺分段简切步进式冷床冷却取样、热检定尺冷剪检查、检验包装称重挂标牌入库。 0022 其中，高强抗震 HRB500E 热轧带肋钢筋的化学成分优化设计如表 1 所示。 0023 表 1 高强抗震 HRB500E 热轧带肋钢筋的化学成分（wt） 0024 00。

23、25 加热炉中的连铸坯加热条件优化控制如表 2 所示。 0026 表 2 连铸坯的加热条件 0027 预热段温度 ( ) 加热段温度 ( ) 均热段温度 ( ) 加热时间 (min) 800 900 1050 1100 1070 1120 116 166 0028 所要达到的力学性能指标如表 3 所示： 0029 表 3 力学性能指标 0030 0031 注： R0m为钢筋实测抗拉强度； R0eL为钢筋实测屈服强度； ReL为钢筋理论屈服强度， HRB500E 的理论屈服强度是 500MPa。 0032 下面举出具体示例来对本发明的示例性实施例作进一步的阐述。示例仅用于说明本发明，。

24、而并非以任何方式来限制本发明。 0033 在下面的示例中，生产试制了公称直径为40mm的高强抗震HRB500E热轧带肋钢筋 2 炉，分别命名为样品一和样品二，其具体的生产工艺严格按上述高强抗震 HRB500E 热轧带肋钢筋的生产工艺进行，所得各样品的成品经检验后各项指标如表 4 和表 5 所示。 0034 表 440mm 的 HRB500E 热轧带肋钢筋的化学成分 0035 说明书 CN 102876968 A 6 5/5 页 7 0036 由表 4 可知，试制的 2 炉 40mm 的 HRB500E 热轧带肋钢筋的化学成分均在设计范围值内，且各添加了 0.094的 V、。

25、 0.002的 N 以及 0.05的 Mo 微合金化元素，其中，因为钢中本身残余了 0.006左右的 N， VN 合金的加入相当于在添加 V 的同时添加了 0.002左右的 N。 0037 表 540mm 的 HRB500E 热轧带肋钢筋的力学性能 0038 0039 0040 由表 5 可知，试制的 2 炉 40mm 的 HRB500E 热轧带肋钢筋的力学性能均达到了内控要求值，达到了国标对 500MPa 热轧抗震带肋钢筋的性能要求，力学性能优良。 0041 综上所述，本发明通过化学成分优化设计（进行 V-N 合金以及 Mo 微合金化）、调整加热炉的加热制度，使 HRB500E 热轧带肋钢筋的强度和韧性获得较好的配合，力学性能优良。试制生产出的 40mm 的 HRB500E 热轧带肋钢筋的力学性能达到了 500MPa 热轧抗震带肋钢筋的国家标准，满足钢筋混凝土用钢的高强抗震的要求。 0042 尽管上面已经结合示例性实施例描述了本发明，但是本领域普通技术人员应该清楚，在不脱离权利要求的精神和范围的情况下，可以对上述实施例进行各种修改。说明书 CN 102876968 A 7 。

摘要
申请专利号：	CN201210375269.9	申请日：	2012.09.29
公开号：	CN102876968A	公开日：	2013.01.16
当前法律状态：	授权	有效性：	有权
法律详情：	授权\|\|\|实质审查的生效IPC(主分类):C22C 38/12申请日:20120929\|\|\|公开
IPC分类号：	C22C38/12	主分类号：	C22C38/12
申请人：	攀钢集团成都钢钒有限公司
发明人：	李义长; 彭俊昕; 王健; 鲁庆文; 钟正华; 梁东; 黄生权; 余海滨; 王洪利; 严加骐; 滕建明; 易良刚; 蒋世川; 樊毅; 赵如龙; 李荣华
地址：	610303 四川省成都市青白江区团结南路268号
优先权：
专利代理机构：	北京铭硕知识产权代理有限公司 11286	代理人：	谭昌驰
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内容摘要

本发明通过化学成分的优化设计对HRB500E热轧带肋钢筋进行微合金化处理，并相应地调整轧制前的加热炉加热制度，充分发挥V-N合金在钢中的沉淀强化、细化晶粒作用主要提高钢筋的屈服强度和韧性以及微合金化元素Mo对组织相变的影响主要提高钢筋抗拉强度，使HRB500E热轧带肋钢筋的抗拉强度、屈服强度和韧性获得较好的配合，达到高强抗震的目的。本发明试制生产出的Φ40mm的HRB500E热轧带肋钢筋的力学性能达到了500MPa热轧抗震带肋钢筋的国家标准，满足钢筋混凝土用钢的高强抗震的要求。

权利要求书

权利要求书一种高强抗震HRB500E热轧带肋钢筋的生产工艺，其特征在于，所述生产工艺包括以下工序：
原料准备、冶炼钢水、连铸成坯、加热连铸坯、轧制、冷却、后处理并得到钢筋成品，
其中，以重量百分比计，所述钢筋成品包括以下化学成分：C：0.21～0.24％、Si：0.60～0.75％、Mn：1.40～1.55％、P≤0.040％、S≤0.040％、V：0.07～0.12％、N：0.007～0.010％、Mo：0.03～0.06％、Ceq≤0.56％，以及余量的Fe和不可避免的杂质；
在所述加热连铸坯的步骤中，控制预热段温度为800～900℃、加热段温度为1050～1100℃、均热段温度为1070～1120℃，加热总时间为116～166分钟；在所述轧制步骤中，开轧温度为1030～1060℃。
根据权利要求1所述的高强抗震HRB500E热轧带肋钢筋的生产工艺，其特征在于，所述钢筋成品的公称直径为40mm。
根据权利要求1所述的高强抗震HRB500E热轧带肋钢筋的生产工艺，其特征在于，所述钢筋成品的实测抗拉强度R0m为530～640MPa、实测屈服强度R0eL≥665MPa、伸长率A≥16％、均匀伸长率Agt≥10％、强屈比R0m/R0eL≥1.25、屈屈比R0eL/ReL≤1.28，且180°弯曲性能完好。
一种高强抗震HRB500E热轧带肋钢筋，其特征在于，所述钢筋根据权利要求1至3中任一项所述的高强抗震HRB500E热轧带肋钢筋的生产工艺制成。

说明书

说明书一种高强抗震HRB500E热轧带肋钢筋的生产工艺及其钢筋
技术领域
本发明属于转炉冶炼及棒材轧制技术领域，更具体地讲，涉及一种高强抗震HRB500E热轧带肋钢筋的生产工艺及其钢筋。
背景技术
钢筋作为钢铁材料的主要组成部分，是钢筋混凝土建筑结构的主要增强材料，在结构中承载着拉、压应力和应变，高周或低周疲劳效应，高温或冷脆效应，物理或化学腐蚀，钢筋再加工效应等各种载荷，使混凝土能满足各种功能要求，应用广泛。为提高建筑物的安全性，国外建筑行业普遍采用焊接性能好、强度高的抗震钢筋，如欧美、澳大利亚、新西兰等国家主要使用400MPa、500MPa级别高强度抗震钢筋。
500MPa热轧带肋钢筋主要指按国家标准1499.2标准组织生产的直径为6～50mm的HRB500、HRB500E、HRBF500、HRBF500E热轧带肋钢筋。国家建设部于2011年7月1日颁布实施的新版建筑设计规范已正式将500MPa级热轧带肋钢筋纳入，随着新的建筑设计规范、新的热轧带肋钢筋国家标准、国家“十二五钢铁产业规划”和国家节能减排政策的深入实施，500MPa热轧带肋钢筋市场需求将从2013年起快速增长。
与普通钢筋相比，抗震钢筋还有抗震要求，所以抗震钢筋的重要性能指标除了有抗拉强度(Rm)和屈服强度(ReL)外还有强屈比(R0m/R0eL)、屈屈比(R0eL/ReL)和均匀伸长率(Agt)，不仅要求具有较高且稳定的屈服强度还要求具有良好的延性(采用均匀伸长率及屈强比表征)、高应变低周疲劳性能。国标GB1499.2‑2007规定，抗震钢筋与普通钢筋相比，增加了强屈比、屈屈比、最大力总伸长率(均匀伸长率)三项质量特征值，即：强屈比≥1.25，屈屈比≤1.30，均匀伸长率≥10%。
抗震钢筋要求具有良好的强度和塑韧性，使钢筋从变形到断裂的时间间隔变长，从而能有效地实现“建筑结构发生变形到倒塌时间间隔尽可能延长”、“牺牲局部保整体”的抗震设计目的。而现有VN合金微合金化技术要满足HRB500E热轧带肋钢筋的强屈比和屈屈比要求存在很大的难度，因为对于500MPa高强度热轧带肋钢筋，要获得高的抗拉强度和屈服强度，大都是通过微合金化或控轧控冷技术细化晶粒来实现的。但是单纯的细晶强化作用提高钢的屈服强度的效果要大于其抗拉强度，这将降低钢筋的强屈比提高钢筋的屈屈比，从而不能同时满足抗震钢筋对强屈比和屈屈比的要求。因此，必须研究设计合理的钢筋成分及合适的生产工艺以满足HRB500E抗震钢筋的性能指标。
发明内容
针对现有技术中存在的不足，本发明的目的之一在于解决上述现有技术中存在的一个或多个问题。
本发明的目的在于提供一种使HRB500E热轧带肋钢筋的抗拉强度、屈服强度和韧性获得较好的配合并达到高强抗震目的的高强抗震HRB500E热轧带肋钢筋的生产工艺及其钢筋。
为了实现上述目的，本发明的一方面提供了一种高强抗震HRB500E热轧带肋钢筋的生产工艺，所述生产工艺包括以下工序：原料准备、冶炼钢水、连铸成坯、加热连铸坯、轧制、冷却、后处理并得到钢筋成品，其中，以重量百分比计，所述钢筋成品包括以下化学成分：C：0.21～0.24％、Si：0.60～0.75％、Mn：1.40～1.55％、P≤0.040％、S≤0.040％、V：0.07～0.12％、N:0.007～0.010％、Mo：0.03～0.06％、Ceq≤0.56％，以及余量的Fe和不可避免的杂质；在所述加热连铸坯的步骤中，控制预热段温度为800～900℃、加热段温度为1050～1100℃、均热段温度为1070～1120℃，加热总时间为116～166分钟；在所述轧制步骤中，开轧温度为1030～1060℃。
根据本发明的高强抗震HRB500E热轧带肋钢筋的生产工艺的一个实施例，所述钢筋成品的公称直径为40mm。
根据本发明的高强抗震HRB500E热轧带肋钢筋的生产工艺的一个实施例，所述钢筋成品的实测抗拉强度R0m为530～640MPa、实测屈服强度R0eL≥665MPa、伸长率A≥16％、均匀伸长率Agt≥10％、强屈比R0m/R0eL≥1.25、屈屈比R0eL/ReL≤1.28，且180°弯曲性能完好。
本发明的另一方面提供了一种高强抗震HRB500E热轧带肋钢筋，所述钢筋根据上述高强抗震HRB500E热轧带肋钢筋的生产工艺制成。本发明通过化学成分的优化设计对HRB500E热轧带肋钢筋进行微合金化处理，并相应地调整轧制前的加热炉加热制度，充分发挥V‑N合金中在钢中的沉淀强化、细化晶粒作用主要提高钢筋的屈服强度和韧性以及微合金化元素Mo对组织相变的影响主要提高钢筋抗拉强度，使HRB500E热轧带肋钢筋的抗拉强度、屈服强度和韧性获得较好的配合，达到高强抗震的目的。
具体实施方式
在下文中，将结合示例性实施例来详细说明本发明的高强抗震HRB500E热轧带肋钢筋的生产工艺及根据该生产工艺所生产的钢筋。其中，若无特别说明，所涉及的百分比均为重量百分比。
根据本发明的高强抗震HRB500E热轧带肋钢筋的生产工艺的示例性实施例，所述生产工艺包括以下工序：原料准备、冶炼钢水、连铸成坯、加热连铸坯、轧制、冷却、后处理并得到钢筋成品，其中，以重量百分比计，所述钢筋成品包括以下化学成分：C：0.21～0.24％、Si：0.60～0.75％、Mn：1.40～1.55％、P≤0.040％、S≤0.040％、V：0.07～0.12％、N：0.007～0.010％、Mo：0.03～0.06％、Ceq≤0.56％，以及余量的Fe和不可避免的杂质；在所述加热连铸坯的步骤中，控制预热段温度为800～900℃、加热段温度为1050～1100℃、均热段温度为1070～1120℃，加热总时间为116～166分钟；在所述轧制步骤中，开轧温度为1030～1060℃。
在本实施例中，通过对HRB500E热轧带肋钢筋的化学成分进行优化设计，并相应地调整轧制前的加热炉加热制度，充分发挥V‑N合金在钢中的沉淀强化、细化晶粒作用并主要提高了钢筋的屈服强度和韧性，以及加强了微合金化元素Mo对组织共析转变温度的影响并主要提高了钢筋抗拉强度，使HRB500E热轧带肋钢筋的抗拉强度、屈服强度和韧性获得较好的配合，有效提高了HRB500E热轧带肋钢筋的力学性能。
根据本发明，以重量百分比计，钢筋成品包括以下化学成分：C：0.21～0.24％、Si：0.60～0.75％、Mn：1.40～1.55％、P≤0.040％、S≤0.040％、V：0.07～0.12％、N：0.007～0.010％、Mo：0.03～0.06％、Ceq≤0.56％，，以及余量的Fe和不可避免的杂质，其中Ceq为碳当量。钢中添加了V‑N合金，具体是通过添加微合金化元素V与元素N实现的，V和N在钢中沉淀析出的细小弥散的V(C,N)有较强的沉淀强化和细化晶粒作用，可以提高钢的屈服强度和韧性；微合金化元素Mo可以降低共析转变温度并提高钢的抗拉强度，从而抑制应变时效，降低钢的脆性转变温度，使钢的强度和韧性获得较好的配合，提高了钢的高应变低周疲劳性能，尤其是在地震荷载下具有较高的随机疲劳寿命，大幅度提高了钢的综合性能，充分挖掘出钢材的性能潜力。在采用微合金化技术的同时，合理设计生产工艺以充分发挥微合金化元素的作用，已成为高强抗震钢筋产品开发和生产的重要技术及工艺路线。本发明则是具体通过添加V‑N合金及Mo进行微合金化，利用其沉淀强化和细化晶粒的作用以及对组织相变的影响，抑制应变时效，降低钢筋的脆性转变温度，使其抗拉强度、屈服强度和韧性获得较好的配合，提高在地震荷载下的随机疲劳寿命，大幅度提高钢筋的综合性能，从而使HRB500E热轧带肋钢筋满足高强抗震的目的。
并且，为了让微合金化元素充分固溶于奥氏体中，发挥其沉淀强化和细化晶粒作用，起到提高钢筋的综合性能的目的，同时避免烧损过大及原始奥氏体晶粒粗大，本发明在生产工艺中适当提高了加热连铸坯时的加热段和均热段的加热温度。具体的加热炉加热制度为控制预热段温度为800～900℃、加热段温度为1050～1100℃、均热段温度为1070～1120℃，加热总时间为116～166分钟；在轧制步骤中，开轧温度为1030～1060℃。恰当的加热段温度、加热时间及均热段温度、均热时间可以充分发挥微合金化元素的作用而不对钢坯质量造成损伤，若加热段、均热段的温度低了或加热时间短了，微合金化元素无法充分固溶于奥氏体中以致于其沉淀强化和细化晶粒作用发挥不出来；若加热段、均热段的温度高了或加热时间长了，将增加坯料的烧损影响钢坯质量，造成原始奥氏体晶粒的粗大降低其强度及塑韧性。要保证加热段和均热段的温度，需合理设计预热段的温度及合理的预热时间，如果预热段的温度低了或加热时间短了将使接下来的加热段温度不够或钢坯内外温度不均，如果预热段的温度高了、时间长了又将使坯料内部应力增加、增大应力裂纹缺陷产生的机率，并使坯料过早奥氏体化，增大奥氏体晶粒粗化的机率，进而对钢筋综合性能造成不利影响。对于开轧温度而言，若开轧温度过低会加重粗轧轧机的负荷加重设备损耗，如果开轧温度过高会增大钢质的原始晶粒度和加重钢坯表面脱碳，所以应将开轧温度设定在合理范围内。
在本发明的高强抗震HRB500E热轧带肋钢筋的生产工艺的一个实施例中，钢筋成品的公称直径为40mm。并且，根据本发明示例性实施例的高强抗震HRB500E热轧带肋钢筋的生产工艺所获得的钢筋成品的实测抗拉强度R0m为530～640MPa、实测屈服强度R0eL≥665MPa、伸长率A≥16％、均匀伸长率Agt≥10％、强屈比R0m/R0eL≥1.25、屈屈比R0eL/ReL≤1.28，且180°弯曲性能完好，可以满足高强抗震的需要。
根据本发明的高强抗震HRB500E热轧带肋钢筋则是采用上述高强抗震HRB500E热轧带肋钢筋的生产工艺制成。在本发明的高强抗震HRB500E热轧带肋钢筋的一个实施例中，钢筋成品的公称直径为40mm；钢筋成品的实测抗拉强度R0m为530～640MPa、实测屈服强度R0eL≥665MPa、伸长率A≥16％、均匀伸长率Agt≥10％、强屈比R0m/R0eL≥1.25、屈屈比R0eL/ReL≤1.28，且180°弯曲性能完好。
具体而言，高强抗震HRB500E热轧带肋钢筋的生产工艺的示例性实施例可以包括以下步骤：
原料准备、冶炼钢水、连铸成坯、加热连铸坯、轧制、冷却、后处理并得到钢筋成品。
具体为原料（高炉铁水）→50吨转炉炼钢→连铸→钢坯检验→棒材机组加热炉上料辊道上料→钢坯入炉→加热炉加热→钢坯出炉→18架平立交替布置棒材连轧机组轧制→倍尺分段简切→步进式冷床冷却→取样、热检→定尺冷剪→检查、检验→包装→称重→挂标牌→入库。
其中，高强抗震HRB500E热轧带肋钢筋的化学成分优化设计如表1所示。
表1高强抗震HRB500E热轧带肋钢筋的化学成分（wt％）

加热炉中的连铸坯加热条件优化控制如表2所示。
表2连铸坯的加热条件
预热段温度(℃) 加热段温度(℃) 均热段温度(℃) 加热时间(min) 800～900 1050～1100 1070～1120 116～166
所要达到的力学性能指标如表3所示：
表3力学性能指标

注：R0m为钢筋实测抗拉强度；R0eL为钢筋实测屈服强度；ReL为钢筋理论屈服强度，HRB500E的理论屈服强度是500MPa。
下面举出具体示例来对本发明的示例性实施例作进一步的阐述。示例仅用于说明本发明，而并非以任何方式来限制本发明。
在下面的示例中，生产试制了公称直径为40mm的高强抗震HRB500E热轧带肋钢筋2炉，分别命名为样品一和样品二，其具体的生产工艺严格按上述高强抗震HRB500E热轧带肋钢筋的生产工艺进行，所得各样品的成品经检验后各项指标如表4和表5所示。
表4Φ40mm的HRB500E热轧带肋钢筋的化学成分

由表4可知，试制的2炉Φ40mm的HRB500E热轧带肋钢筋的化学成分均在设计范围值内，且各添加了0.094％的V、0.002％的N以及0.05％的Mo微合金化元素，其中，因为钢中本身残余了0.006％左右的N，VN合金的加入相当于在添加V的同时添加了0.002％左右的N。
表5Φ40mm的HRB500E热轧带肋钢筋的力学性能

由表5可知，试制的2炉Φ40mm的HRB500E热轧带肋钢筋的力学性能均达到了内控要求值，达到了国标对500MPa热轧抗震带肋钢筋的性能要求，力学性能优良。
综上所述，本发明通过化学成分优化设计（进行V‑N合金以及Mo微合金化）、调整加热炉的加热制度，使HRB500E热轧带肋钢筋的强度和韧性获得较好的配合，力学性能优良。试制生产出的Ф40mm的HRB500E热轧带肋钢筋的力学性能达到了500MPa热轧抗震带肋钢筋的国家标准，满足钢筋混凝土用钢的高强抗震的要求。
尽管上面已经结合示例性实施例描述了本发明，但是本领域普通技术人员应该清楚，在不脱离权利要求的精神和范围的情况下，可以对上述实施例进行各种修改。