《评定高碳钢连铸方坯纵剖低倍组织质量的方法.pdf》由会员分享，可在线阅读，更多相关《评定高碳钢连铸方坯纵剖低倍组织质量的方法.pdf（12页完整版）》请在专利查询网上搜索。
1、(10)申请公布号 CN 102253045 A (43)申请公布日 2011.11.23 CN 102253045 A *CN102253045A* (21)申请号 201110096202.7 (22)申请日 2011.04.18 G01N 21/88(2006.01) (71)申请人 首钢水城钢铁(集团)有限责任公司 地址 553028 贵州省六盘水市巴西中路 77 号 (72)发明人 周刚 杨茂麟 刘永林 张家相 李正嵩 (74)专利代理机构 贵阳东圣专利商标事务有限 公司 52002 代理人 杨云 (54) 发明名称 评定高碳钢连铸方坯纵剖低倍组织质量的方 法 (57) 摘要 本发明。
2、公开了一种评定高碳钢连铸方坯纵剖 低倍组织质量的方法， 属于判断金属材料组织缺 陷程度的方法 ； 旨在提供一种能够较为准确、 全 面地反映连铸方坯芯部偏析缺陷状况， 并根据该 缺陷对连铸方坯低倍组织缺陷程度进行评判的方 法。 其方法是沿轴线纵向剖切连铸方坯制作试样， 将该试样与基准图的V字形纹理宽度、 V字形纹理 数量、 V 字形纹理颜色、 以及中心偏析 “1” 字形纹 理长度进行对照、 比较， 然后判断试样低倍组织发 生 V 字形偏析、 中心偏析的程度。本发明工作量 小、 效率高， 是评定高碳钢连铸方坯纵剖低倍组织 质量的一种理想方法。 (51)Int.Cl. (19)中华人民共和国国家知识。
3、产权局 (12)发明专利申请 权利要求书 1 页 说明书 5 页 附图 5 页 CN 102253051 A1/1 页 2 1. 一种评定高碳钢连铸方坯纵剖低倍组织质量的方法， 其特征在于 ： 沿凝固中心线纵 向剖切长度为自身宽度 1.5 倍的连铸方坯， 然后经机械加工和酸蚀后制作试样， 将该试样 分别对照 V 形偏析基准图、 中心偏析基准图按以下方法进行比较判断 ： 1) 若试样的 V 字形纹理宽度小于 V 形偏析基准图的 V 字形纹理宽度， 则表明试样的 V 形偏析程度较轻 ； 反之， 则表明试样的 V 形偏析程度较严重 ； 若试样的 V 字形纹理宽度等于 V 形偏析基准图的 V 字形纹理。
4、宽度， 则表明试样的 V 形偏析程度与基准级别相当 ； 2) 若试样的 V 字形纹理数量少于 V 形偏析基准图的 V 字形纹理数量， 则表明试样的 V 形偏析程度较轻 ； 反之， 则表明试样的 V 形偏析程度较严重 ； 若试样的 V 字形纹理数量等于 V 形偏析基准图的 V 字形纹理数量， 则表明试样的 V 形偏析程度与基准级别相当 ； 3) 若试样的 V 字形纹理颜色比 V 形偏析基准图的 V 字形纹理颜色浅， 则表明试样的 V 形偏析程度较轻 ； 反之， 则表明试样的 V 形偏析程度较严重 ； 若试样的 V 字形纹理颜色与 V 形偏析基准图的 V 字形纹理颜色相同， 则表明试样的 V 形偏。
5、析程度与基准级别相当 ； 4) 当试样凝固中心的 V 形偏析宽度固相率为 0.1 0.2 处的液芯宽度， 且 V 形偏析 的 V 字形数量等于 V 形偏析基准图时， 若试样中心偏析的 “1” 字形纹理长度小于中心偏析 基准图的 “1” 字形纹理长度， 则表明试样的中心偏析程度较轻 ； 反之， 则表明试样的中心偏 析程度较严重 ； 若试样中心偏析的 “1” 字形纹理长度等于中心偏析基准图的 “1” 字形纹理 长度， 则表明试样的中心偏析程度与基准级别相当 ； 若试样中心偏析的 “1” 字形纹理宽度 小于中心偏析基准图的 “1” 字形纹理宽度， 则表明试样中心偏析程度较轻 ； 反之， 则表明试 样。
6、中心偏析程度较严重 ； 若试样中心偏析的 “1” 字形纹理宽度等于中心偏析基准图的 “1” 字形纹理宽度， 则表明试样中心偏析程度与基准级别相当 ； 所述 V 形偏析基准图是指结晶器的电磁搅拌器正常工作时所截取长度为自身宽度 1.5 倍的铸坯， 然后沿凝固中心线纵向剖切该铸坯， 并经机械加工和酸蚀， 再按 V 形偏析的宽度 1 固相率为 0.1 0.2 处的液芯宽度选取基准试样制作而得的照片 ； 所述中心偏析基准图是指结晶器的电磁搅拌器正常工作时所截取长度为自身宽度 1.5 倍的铸坯， 然后沿凝固中心线纵向剖切该铸坯， 并经机械加工和酸蚀， 再按 V 字形纹理的宽 度 1 固相率为 0.1 0。
7、.2 处的液芯宽度的标准选取中心偏析线长度 2 最小凝固收 缩缩孔间距的基准试样制作而得的照片。 权 利 要 求 书 CN 102253045 A CN 102253051 A1/5 页 3 评定高碳钢连铸方坯纵剖低倍组织质量的方法 0001 技术领域 ： 本发明涉及一种判断金属材料组织缺陷程度的方法， 尤其涉及一种判 断高碳钢连铸方坯低倍组织 V 形偏析程度和中心偏析程度的方法。 0002 背景技术 ： 众所周知， 由于高碳钢连续铸造工艺的特殊性， 往往会在高碳钢连铸 方坯的芯部沿轴向周期性的产生缩孔、 疏松、 偏析等缺陷， 而这些缺陷会导致用高碳钢连铸 方坯轧制的线材在拉拔过程中产生杯锥状。
8、断口， 影响产品的拉拔性能以及拉拔后的产品性 能。 传统低倍检验方法只在需要检验的钢坯上沿横断面截取一个试样， 然后采用GB2269-91 钢的低倍组织及缺陷酸蚀检验法 对试样进行处理， 然后再分别对照 YB/T153-1999优质 碳素结构钢和合金结构钢连铸方坯低倍组织缺陷评级图 、 YB4002-91连铸方坯低倍组织 缺陷评级图 来进行评定。由于高碳钢连铸方坯芯部的缩孔、 疏松、 偏析等缺陷是沿连铸方 坯轴向断续分布的， 因此这种传统的分析法不能客观、 全面反映高碳钢连铸方坯芯部组织 缺陷的状态， 尤其不能反映V形偏析和中心偏析， 更不能对V形偏析和中心偏析缺陷程度进 行判断 ； 亟需一种。
9、能够比较准确、 全面地反映连铸方坯芯部偏析缺陷形貌， 并根据该缺陷对 形貌连铸方坯低倍组织优劣情况进行判断的方法。 0003 发明内容 ： 为了克服现有技术中存在的缺陷， 本发明旨在提供一种评定高碳钢连 铸方坯纵剖低倍组织质量的方法， 该方法能够较为准确、 全面地反映连铸方坯芯部偏析缺 陷形貌， 并根据该缺陷形貌对连铸方坯低倍组织缺陷程度进行判断。 0004 为了实现上述目的， 本发明采用以下技术方案 ： 沿凝固中心线纵向剖切长度为自 身宽度1.5倍的连铸方坯， 然后经机械加工和酸蚀后制作试样， 将该试样分别对照V形偏析 基准图、 中心偏析基准图按以下方法进行比较判断 ： 0005 1) 若试。
10、样的 V 字形纹理宽度小于 V 形偏析基准图的 V 字形纹理宽度， 则表明试样 的 V 形偏析程度较轻 ； 反之， 则表明试样的 V 形偏析程度较严重 ； 若试样的 V 字形纹理宽度 等于 V 形偏析基准图的 V 字形纹理宽度， 则表明试样的 V 形偏析程度与基准级别相当 ； 0006 2) 若试样的 V 字形纹理数量少于 V 形偏析基准图的 V 字形纹理数量， 则表明试样 的 V 形偏析程度较轻 ； 反之， 则表明试样的 V 形偏析程度较严重 ； 若试样的 V 字形纹理数量 等于 V 形偏析基准图的 V 字形纹理数量， 则表明试样的 V 形偏析程度与基准级别相当 ； 0007 3) 若试样的。
11、 V 字形纹理颜色比 V 形偏析基准图的 V 字形纹理颜色浅， 则表明试样 的 V 形偏析程度较轻 ； 反之， 则表明试样的 V 形偏析程度较严重 ； 若试样的 V 字形纹理颜色 与 V 形偏析基准图的 V 字形纹理颜色相同， 则表明试样的 V 形偏析程度与基准级别相当 ； 0008 4) 当试样凝固中心的 V 形偏析宽度固相率为 0.1 0.2 处的液芯宽度， 且 V 形 偏析的 V 字形数量等于 V 形偏析基准图时， 若试样中心偏析的 “1” 字形纹理长度小于中心 偏析基准图的 “1” 字形纹理长度， 则表明试样的中心偏析程度较轻 ； 反之， 则表明试样的中 心偏析程度较严重 ； 若试样中。
12、心偏析的 “1” 字形纹理长度等于中心偏析基准图的 “1” 字形 纹理长度， 则表明试样的中心偏析程度与基准级别相当 ； 若试样中心偏析的 “1” 字形纹理 宽度小于中心偏析基准图的 “1” 字形纹理宽度， 则表明试样中心偏析程度较轻 ； 反之， 则表 明试样中心偏析程度较严重 ； 若试样中心偏析的 “1” 字形纹理宽度等于中心偏析基准图的 “1” 字形纹理宽度， 则表明试样中心偏析程度与基准级别相当 ； 说 明 书 CN 102253045 A CN 102253051 A2/5 页 4 0009 所述 V 形偏析基准图是指结晶器的电磁搅拌器正常工作时所截取长度为自身宽 度 1.5 倍的铸坯。
13、， 然后沿凝固中心线纵向剖切该铸坯， 并经机械加工和酸蚀， 再按 V 形偏析 的宽度 1 固相率为 0.1 0.2 处的液芯宽度选取基准试样制作而得的照片 ； 0010 所述中心偏析基准图是指结晶器的电磁搅拌器正常工作时所截取长度为自身宽 度 1.5 倍的铸坯， 然后沿凝固中心线纵向剖切该铸坯， 并经机械加工和酸蚀， 再按 V 字形纹 理的宽度 1 固相率为 0.1 0.2 处的液芯宽度的标准选取中心偏析线长度 2 最小 凝固收缩缩孔间距的基准试样制作而得的照片。 0011 一般来说， 连铸坯低倍组织大致可分为三种情况 ： 除激冷区外全部为柱状晶， 部分 为柱状晶、 部分为等轴晶， 全部等轴晶。
14、 ( 见图 3) ； 对高碳钢而言， 主要是第二类情况， 高碳钢 连铸坯偏析缺陷形成过程如下。 0012 在高碳钢的连铸过程中， 设钢水的液相线温度为 TL、 固相线温度为 TS， 当温度为 T 的钢水浇进结晶器时， 钢水在结晶器壁生成一激冷层和初生坯壳， 同时钢水的温度由于热 传导和对流开始下降。随着坯壳被拉出结晶器， 二次冷却水对中心含有液芯的钢坯进行降 温， 坯壳内表面柱状晶开始生长， 液芯内的钢水温度持续下降。随着坯壳内钢水温度的下 降， 当钢水的过冷度达到一定程度时坯壳内钢水爆发形成结晶核 ( 见图 4)。由于钢水密度 小于钢的密度， 爆发形成的结晶核在钢水中下沉并长大、 然后结晶核。
15、堆积形成钢坯中心的 等轴晶区。 等轴晶区的结晶核在下落过程中长大而形成树技状， 不同的结晶核相互堆积， 结 晶核与结晶核之间由于晶粒枝杈相互支撑而形成了较大的空隙 ； 该空隙之间填满了钢水。 随着钢坯下行和钢坯温度的不断下降， 等轴晶区的钢水开始凝固。由于钢水密度比钢密度 小， 钢水在凝固过程中体积发生 3 4的收缩 ； 而上部的钢水由于相互支撑的等轴晶结晶 核的阻挡无法对下部的收缩进补充， 因此铸坯中芯会定期或定长度的范围形成缩孔。当等 轴晶区的枝晶间距大时， 铸坯下部的凝固收缩可以通过枝晶间的残余钢水进行补充。由于 铸坯表面到中芯有存在温度梯度， 流动补缩的钢水会形成一个向下的 “箭头” 。
16、而形流动通道 ( 见图 7)。 0013 钢水的液相线温度与固相线温度的差异主要是由于合金元素造成的。 在钢水凝固 过程中， 不含或少含合金元素的钢水先行凝固， 富含合金元素的钢水后凝固 ； 因而补缩流动 形成的箭头形流动通道就形成了一个呈 “箭头” 形的偏析区。箭头形流动通道的两臂所形 成的 V 字形纹理是 V 形偏析， 箭头形流动通道的中心所形成的 “1” 字形纹理称为中心偏析， 因最后凝固的钢水流动形成的孔洞是中心疏松。如果等轴晶区的枝晶间距过大， 或者因冷 却配水不当， 箭头形流动通道中心的钢水流动可以形成一个管道， 称为中心缩孔 ； 它不同于 因凝固收缩而形成的缩孔 ( 见图 7)。。
17、所述五种缺陷部分可以单独存在， 也可以同时存在。 0014 对于低碳钢而言， 由于液相线温度 TL与固相线温度 TS之间的温差不大， 随着钢坯 温度的下降， 枝晶间的钢水很快凝固， 来不及流动， 因而不形成或少形成 “箭头” 形偏析和疏 松 ( 见图 6)。对中碳钢而言， 由于液相线温度 TL与固相线温度 TS之间的温差较大， 随着钢 坯温度的下降， 枝晶间的钢水不能很快凝固， 因而会形成 “箭头” 形偏析和疏松。对高碳钢 而言， 由于液相线温度 TL与固相线温度 TS之间的温差较低碳钢和中碳钢大得多， 随着钢坯 温度的下降， 枝晶间的钢水不能很快凝固， 因而会形成巨大的 “箭头” 形偏析和疏。
18、松。为了 消除 V 形偏析， 生产中常采用动态细化晶粒法， 即电磁搅拌。对中碳钢， 常使用一段电磁搅 拌 (MEMS)。对高碳钢而言， 常使用两段电磁搅拌 (MEMS+FEMS)。目前业界常采用一段或两 说 明 书 CN 102253045 A CN 102253051 A3/5 页 5 段电磁搅拌法生产高碳连铸坯， 故本方法只对一段或两段电磁搅拌法生产的连铸坯的偏析 缺陷作出评价。通过研究钢水固相率与钢水流动性关系得知 ： 在结晶器电磁搅拌正常工作 的连铸机上， 当钢坯被拉出结晶器后， 坯壳上的柱状晶均匀生长， 过长的柱状晶被中心运动 的钢流折断而混入运动的钢流， 成为等轴晶的形核中心 ； 。
19、当钢坯下降到钢水固相率为 0.1 的位置时， 中芯的钢水基本停止运动， 但钢液仍具有流动性 ； 只要在固相率为 0.1 处开始搅 拌， 即使到固相率为 0.4 时钢液仍能搅动 ； 如果此时停止搅动， 钢水运动立即停止。当固相 率达到 0.6 以后， 无论用多大的搅拌力也无法使钢水搅动起来。而当中心钢水的运动停止 后， 柱状晶的均匀生长也停止， 中心的钢水转入静态凝固 ； 中心树枝状等轴晶相互支撑， 导 致上部钢水无法对下部凝固收缩进行补充， 凝固收缩主要通过等轴晶枝晶间的钢水流动进 行补充。如前所述， 高碳钢钢水的液相线温度 TL与固相线温度 TS之间的温差较大， 先凝固 的钢水和最后凝固的钢。
20、水成分差异大， 等轴晶枝晶间空隙较大， 钢水沿枝晶间隙流动对凝 固收缩进行补充 ； 在凝固过程中的连铸坯的温度梯度作用下， 流动的钢水形成一个 V 形偏 析， 通过对 V 形偏析形成的研究可知， 我们可以通过 V 形偏析的宽度来确定 V 形偏析的来重 程度， 并且可将固相率为 0.1 0.2 处的液芯宽度作为衡量 V 字形偏析的一个标尺性的指 标。 根据凝固末端电磁搅拌的中心思想， 凝固末端的凝固组织应为致密的宽而细的等轴晶。 因此， 当同样宽度的等轴晶区发生等轴晶枝晶间流动时， 由于冷却配水和等轴晶枝晶间距 不同， 等轴晶区枝晶间钢水的流动能力也不同。反映在低倍图片上为 ： 原始晶粒大， 同。
21、等长 度方向上的 V 形偏析管道多 (V 字形纹理多 ) ； 原始晶粒小， 同等长度方向上的 V 形偏析管 道少 (V 字形纹理少 )。根据单位长度上 V 型偏析的数量， 我们可以确定高碳钢连铸坯在浇 铸过程中， 钢水过热度的高低情况。根据前述分析可以看出， 在相同的冷却程度情况下， 固 液相温差越大， 等轴晶枝晶间钢水的流动能力也越强 ； 但当固液相温差相同时， 冷却越强， 等轴晶枝晶间钢水的流动越弱。这反映在低倍检验上表现为 ： 末端凝固时冷却能力越强， V 形偏析颜色越浅。 0015 在连铸坯的凝固过程中， 由于钢水凝固收缩会间歇性的发生缩孔， 这个间歇距离 大约是5cm10cm。 在缩。
22、孔的产生处中心偏析会汇集， 进面危害钢材的性能， 因此可以将缩 孔发生的最小间距 5cm 作为评定中心偏析的一个标准依据， 根据这一标准界定中心偏析的 严重程度。同时， 根据 V 形偏析的严重程度， 我们可以判断有多少的富含合金元素的钢水向 中心发生了流动， 并通过中心偏析通道汇集到缩孔处， 进而危害性能， 因此将 V 形偏析的严 重程度作为另一个评价中心偏析的指标。 0016 从前述分析可以看出， 在相同的冷却程度情况下， 固液相温差越大， 等轴晶枝晶间 钢水的流动能力也越强， 但当固液相温差相同时， 冷却越强， 等轴晶枝晶间钢水的流动越 弱。这反映在低倍检验上表现为 ： 末端凝固时冷却能力。
23、越强， 中心偏析颜色越浅。 0017 与现有技术比较， 本发明由于采用了上述技术方案， 将原来按横断面截取试样的 方法改为了沿连铸方坯凝固中心线纵向剖切截取， 经机械加工和酸蚀后制作试样， 因此不 仅能够使存在于连铸方坯芯部组织的 V 形偏析缺陷、 中心偏析缺陷得以全面、 客观、 清晰的 显露， 从而能够对连铸方坯低倍组织存在的缺陷程度进行判断 ； 而且工作量小、 效率高。 附图说明 ： 0018 图 1 是采用本发明方法显露沿高碳钢连铸方坯凝固中心线分布的 V 形偏析图 ； 说 明 书 CN 102253045 A CN 102253051 A4/5 页 6 0019 图 2 是采用本发明方。
24、法显露沿高碳钢连铸方坯凝固中心线分布的中心偏析图 ； 0020 图 3 铸件中可能具有的几种组织示意图 ； 0021 图 4 是成核率及长大速率与过冷度的关系见图 ； 0022 图 5 是树枝晶生长示意图 ； 0023 图 6 是没有偏析缺陷的连铸坯芯部组织示意图 ； 0024 图 7 是存在偏析缺陷的连铸坯芯部组织示意图。 0025 具体实施方式 ： 下面结合附图和具体的实施例对本发明作进一步说明 ： 0026 沿凝固中心线纵向剖切长度为自身宽度 1.5 倍的连铸方坯， 然后经机械加工和酸 蚀后制作试样， 将该试样分别对照 V 形偏析基准图、 中心偏析基准图按以下方法进行比较 判断 ： 00。
25、27 1)如图1所示 ： 若试样的V字形纹理宽度小于V形偏析基准图的V字形纹理宽度， 则表明试样的 V 形偏析程度较轻 ； 反之， 则表明试样的 V 形偏析程度较严重 ； 若试样的 V 字 形纹理宽度等于 V 形偏析基准图的 V 字形纹理宽度， 则表明试样的 V 形偏析程度与基准级 别相当 ； 0028 2)如图1所示 ： 若试样的V字形纹理数量少于V形偏析基准图的V字形纹理数量， 则表明试样的 V 形偏析程度较轻 ； 反之， 则表明试样的 V 形偏析程度较严重 ； 若试样的 V 字 形纹理数量等于 V 形偏析基准图的 V 字形纹理数量， 则表明试样的 V 形偏析程度与基准级 别相当 ； 00。
26、29 3)如图1所示 ： 若试样的V字形纹理颜色比V形偏析基准图的V字形纹理颜色浅， 则表明试样的 V 形偏析程度较轻 ； 反之， 则表明试样的 V 形偏析程度较严重 ； 若试样的 V 字 形纹理颜色与 V 形偏析基准图的 V 字形纹理颜色相同， 则表明试样的 V 形偏析程度与基准 级别相当 ； 0030 4) 如图 2 所示 ： 当试样凝固中心的 V 形偏析宽度固相率为 0.1 0.2 处的液芯 宽度， 且 V 形偏析的 V 字形数量等于 V 形偏析基准图时， 若试样中心偏析的 “1” 字形纹理长 度小于中心偏析基准图的 “1” 字形纹理长度， 则表明试样中心偏析程度较轻 ； 反之， 则表明。
27、 试样中心偏析程度较严重 ； 若试样的中心偏析的 “1” 字形纹理长度等于中心偏析基准图的 “1” 字形纹理长度， 则表明试样中心偏析程度与基准级别相当 ； 若试样中心偏析的 “1” 字形 纹理宽度小于中心偏析基准图的 “1” 字形纹理宽度， 则表明试样中心偏析程度较轻 ； 反之， 则表明试样中心偏析程度较严重 ； 若试样中心偏析的 “1” 字形纹理宽度等于中心偏析基准 图的中心偏析 “1” 字形纹理宽度， 则表明试样中心偏析程度与基准级别相当。 0031 所述 V 形偏析基准图是指结晶器的电磁搅拌器正常工作时所截取长度为自身宽 度 1.5 倍的铸坯， 然后沿凝固中心线纵向剖切该铸坯， 并经机。
28、械加工和酸蚀， 再按 V 形偏析 的宽度 1 固相率为 0.1 0.2 处的液芯宽度选取基准试样制作而得的照片 ； 0032 所述中心偏析基准图是指结晶器的电磁搅拌器正常工作时所截取长度为自身宽 度 1.5 倍的铸坯， 然后沿凝固中心线纵向剖切该铸坯， 并经机械加工和酸蚀， 再按 V 字形纹 理的宽度 1 固相率为 0.1 0.2 处的液芯宽度的标准选取中心偏析线长度 2 最小 凝固收缩缩孔间距的基准试样制作而得的照片 ； 0033 其中， 固相率为 0.1 0.2 处的液芯宽度可按下式计算 ： 0034 L0.1 2R(1-Ds) 说 明 书 CN 102253045 A CN 102253。
29、051 A5/5 页 7 0035 L0.1为铸坯在凝固过程中固相率为 0.1 0.2 处的液芯宽度 (mm) ； 0036 Ds凝固率， Ds 0.7 ； 0037 R铸坯断面半径 (mm) ； 0038 最小凝固收缩缩孔间距 5cm。 0039 上述实例中， 试样制作方法如下 ： 0040 1) 为确保所剖切面通过连铸方坯凝固中心， 应首先对钢坯的进行横剖低倍检验， 然后根据横剖的中心缩孔或中心疏松位置对钢坯进行纵剖 ； 0041 2) 沿凝固中心纵向剖切一段长度为其自身宽度 1.5 倍的试样， 留加工余量 52.5mm ； 0042 3) 对试样的纵向剖切面进行金属切削加工， 保证已加工。
30、面距离凝固中心线的距离 3mm、 保证已加工面的粗糙度 1.6m ； 0043 4) 去除已加工面的油污 ； 0044 5) 将试样的已加工面侧立并浸没于 65 80的盐酸水溶液中腐蚀， 直至试样的 已加工面失去金属光泽并清楚显露出偏析线为止 ； 所述盐酸溶液由工业盐酸与水按 1 1 的体积配制而成 ； 0045 5)将试样捞出立即浸没于碱水中浸泡310分钟， 同时在碱水中去除附着在试样 已加工面的腐蚀物 ； 0046 6) 将试样捞出立即用冷水冲洗、 再用 80以上的热水冲洗干净， 然后将试样按 V 字形线开口向下、 尖头向上的方式竖立， 自上而下将试样的已加工面吹干。 说 明 书 CN 102253045 A CN 102253051 A1/5 页 8 图 1 说 明 书 附 图 CN 102253045 A CN 102253051 A2/5 页 9 图 2 说 明 书 附 图 CN 102253045 A CN 102253051 A3/5 页 10 图 3 图 4 说 明 书 附 图 CN 102253045 A CN 102253051 A4/5 页 11 图 5 图 6 说 明 书 附 图 CN 102253045 A CN 102253051 A5/5 页 12 图 7 说 明 书 附 图 CN 102253045 A 。