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1、10申请公布号CN104204238A43申请公布日20141210CN104204238A21申请号201380016523922申请日20130228201207815220120329JP201227179320121212JPC21D9/46200601C22C38/06200601C22C38/5820060171申请人株式会社神户制钢所地址日本兵库县72发明人二村裕一中屋道治74专利代理机构中科专利商标代理有限责任公司11021代理人雒运朴54发明名称加工性优异的高强度冷轧钢板的制造方法57摘要提供一种能够高生产率地制造延伸率EL、延伸凸缘性、弯曲性R及其平衡TSEL/1000得到。
2、改善，此外由埃氏杯突试验评价的复合加工性也优异的、抗拉强度为980MPA以上的高强度冷轧钢板的方法。将满足规定的成分组成的钢材以AC3点以上的温度保持50秒以上而进行均热后，以15/秒以上的平均冷却速度冷却至满足下式1的任意的温度T，并且在满足下式1的温度域内保持5180秒，接着，加热至满足下式2的温度域，在该温度域内保持50秒以上之后进行冷却。300T14001，400T25402。30优先权数据85PCT国际申请进入国家阶段日2014092586PCT国际申请的申请数据PCT/JP2013/0555712013022887PCT国际申请的公布数据WO2013/146087JA2013100。
3、351INTCL权利要求书2页说明书26页附图1页19中华人民共和国国家知识产权局12发明专利申请权利要求书2页说明书26页附图1页10申请公布号CN104204238ACN104204238A1/2页21一种加工性优异的高强度冷轧钢板的制造方法，其特征在于，是以下高强度冷轧钢板的制造方法，所述钢板以质量计满足C01003、SI103、MN153、AL00053、P01以下、S005以下，余量由铁和不可避免的杂质构成，金属组织含有贝氏体、残留奥氏体和回火马氏体，1以扫描型电子显微镜观察金属组织时，贝氏体由邻接的残留奥氏体和/或碳化物的平均间隔为1M以上的高温域生成贝氏体，和邻接的残留奥氏体和/。
4、或碳化物的平均间隔低于1M的低温域生成贝氏体的复合组织构成，设所述高温域生成贝氏体相对于金属组织全体的面积率为A，所述低温域生成贝氏体和所述回火马氏体相对于金属组织全体的合计面积率为B时，满足A2080，B2080，AB70以上，并且，2以饱和磁化法测定的残留奥氏体的体积率，相对于金属组织全体为3以上，在该制造方法中，将满足上述成分组成的钢材以AC3点以上的温度保持50秒以上而进行均热后，以15/秒以上的平均冷却速度冷却至满足下式1的任意的温度T，并且在满足下式1的温度域内保持5180秒，接着，加热至满足下式2的温度域，在该温度域内保持50秒以上之后进行冷却，300T14001，400T254。
5、02，其中，T1和T2的单位是。2根据权利要求1所述的制造方法，其中，所述钢材以质量计还含有CR1以下且不含0和/或MO1以下且不含0作为其它元素。3根据权利要求1所述的制造方法，其中，所述钢材以质量计还含有选自TI015以下且不含0、NB015以下且不含0和V015以下且不含0中的一种以上作为其它元素。4根据权利要求1所述的制造方法，其中，所述钢材以质量计还含有CU1以下且不含0和/或NI1以下且不含0作为其它元素。5根据权利要求1所述的制造方法，其中，所述钢材以质量计还含有B0005以下且不含0作为其它元素。6根据权利要求1所述的制造方法，其中，所述钢材以质量计还含有选自CA001以下且不。
6、含0、MG001以下且不含0和稀土元素001以下且不含0中的一种以上作为其它元素。7根据权利要求1所述的制造方法，其中，所述金属组织中存在淬火马氏体和残留奥权利要求书CN104204238A2/2页3氏体复合而成的MA混合相时，相对于全部MA混合相的个数，在观察截面中的满足当量圆直径D超过3M的MA混合相的个数比例低于15且含0。8根据权利要求1所述的制造方法，其中，旧奥氏体晶粒的平均当量圆直径D为20M以下且不含0M。9根据权利要求1所述的制造方法，其中，在满足上述式2的温度域内保持之后进行冷却，接着进行电镀锌、熔融镀锌或合金化熔融镀锌。10根据权利要求1所述的制造方法，其中，在满足上述式2。
7、的温度域内进行熔融镀锌或合金化熔融镀锌。权利要求书CN104204238A1/26页4加工性优异的高强度冷轧钢板的制造方法技术领域0001本发明涉及冷轧钢板的制造方法，具体来说，涉及具有抗拉强度为980MPA以上的高强度的冷轧钢板的制造方法。背景技术0002在汽车产业中，CO2排放规定等对地球环境问题的应对成为当务之急。另一方面，从确保乘客的安全性这一观点出发，汽车的碰撞安全标准被强化，进行着能够充分确保乘车空间的安全性的结构设计。为了同时达到这些要求，有效的是使用抗拉强度为980MPA以上的高强度钢板HIGHTENSILESTRENGTHSTEELSHEETS作为汽车的结构构件，使其进一步薄。
8、壁化而使车体轻量化。但是一般来说，若加大钢板的强度，则加工性劣化，因此，为了将高强度钢板应用于汽车构件，加工性的改善成为无法回避的课题。0003作为兼备强度和加工性的钢板，已知TRIPTRANSFORMATIONINDUCEDPLASTICITY相变诱发塑性钢板。作为TRIP钢板之一，已知母相为贝氏体铁素体，且含有残留奥氏体的TBF钢板专利文献14。在TBF钢板中，通过硬质的贝氏体铁素体能够获得高强度，通过存在于贝氏体铁素体的边界的微细的残留奥氏体，能够得到良好的延伸率EL和延伸凸缘性，因此能够兼顾高强度和良好的加工性。0004另外，延伸率和延伸凸缘性优异的抗拉强度为980MPA以上的高强度钢。
9、板的制造方法公开在专利文献5中。在此制造方法中，将含有010质量以上的C的钢板加热至奥氏体单相域或奥氏体铁素体二相域后，以马氏体相变开始温度MS为指标，在低于MS且MS150以上的温度域设置作为目标的冷却停止温度而进行冷却，使未相变奥氏体的一部分发生马氏体相变之后，升温而进行马氏体的回火。0005现有技术文献0006专利文献0007专利文献1日本特开2005240178号公报0008专利文献2日本特开2006274417号公报0009专利文献3日本特开2007321236号公报0010专利文献4日本特开2007321237号公报0011专利文献5日本特开2011184757号公报0012专利文。
10、献6日本特开2011157583号公报0013发明所要解决的课题0014CO2排放规定近年来日益严格，进一步要求车体的轻量化。因此，对于历来使用加工性良好的低强度钢板的难成形构件，也研究应用抗拉强度为980MPA以上的高强度钢板。具体来说，认为不仅是车体的骨架构件，连座位构件等也积极进利用高强度钢板。因此对于抗拉强度为980MPA以上的高强度钢板，除了延伸率以外，还强烈要求包含延伸凸缘性扩孔性和弯曲性等局部变形能的加工性的全面进一步提高。0015但是在上述专利文献15中，虽然对于改善强度、延伸率、延伸凸缘性进行研究，说明书CN104204238A2/26页5但对于使包含弯曲性等局部变形能的加工。
11、性全面提高的问题未予以讨论。0016因此，本发明人在专利文献6中，公开了一种延伸率EL、延伸凸缘性和弯曲性R全部得到适度平衡改善的加工性全面优异的、抗拉强度为980MPA以上的高强度冷轧钢板。该高强度冷轧钢板的金属组织的特征在于，含有贝氏体、残留奥氏体和回火马氏体，1以扫描型电子显微镜观察金属组织时，贝氏体由邻接的残留奥氏体和/或碳化物的平均间隔为1M以上的高温域生成贝氏体，和邻接的残留奥氏体和/或碳化物的平均间隔低于1M的低温域生成贝氏体的复合组织构成，设所述高温域生成贝氏体相对于金属组织全体的面积率为A，所述低温域生成贝氏体所述回火马氏体相对于金属组织全体的合计面积率为B时，满足A2080。
12、，B2080，AB70以上；并且，2以饱和磁化法测定的残留奥氏体的体积率，相对于金属组织全体为3以上。0017在此文献中，作为上述高强度冷轧钢板的制造方法，公开有一种按顺序包括如下工序的方法加热到AC3点以上的温度后，均热50秒以上的工序；以15/秒以上的平均冷却速度冷却至400以上且540以下的温度域中的任意的温度T的工序；在400以上且540以下的温度域内保持5100秒的工序；以及在200以上且低于400的温度域内保持200秒以上而进行等温淬火处理的工序。但是在此制造方法中，在200以上且低于400的温度域内保持的等温淬火处理至少需要进行200秒，因此难以提高生产率。0018可是近年来，对。
13、于由埃氏杯突试验所评价的复合加工性的提高也有所要求。但是，在上述专利文献6中，虽然延伸率EL、延伸凸缘性、弯曲性R及其平衡TSEL/1000得到改善，但对于埃氏杯突试验所评价的复合加工性未进行讨论。发明内容0019本发明是着眼于上述这样的情况完成的，其目的在于，提供一种能够高生产率地制造延伸率EL、延伸凸缘性、弯曲性R及其平衡TSEL/1000得到改善，此外由埃氏杯突试验评价的复合加工性也优异的、抗拉强度为980MPA以上的高强度冷轧钢板的方法。0020用于解决课题的手段0021能够解决上述课题的本发明的高强度冷轧钢板的制造方法，是以下高强度冷轧钢板的制造方法，以质量计满足C01003、SI1。
14、03、MN153、AL00053、P01以下、S005以下，余量由铁和不可避免的杂质构成，金属组织含有贝氏体、残留奥氏体和回火马氏体，1以扫描型电子显微镜观察金属组织时，贝氏体由邻接的残留奥氏体和/或碳化物的平均间隔为1M以上的高温域生成贝氏体，和邻接的残留奥氏体和/或碳化物的平均间隔低于1M的低温域生成贝氏体的复合组织构成，设所述高温域生成贝氏体相对于金属组织全体的面积率为A，所述低温域生成贝氏体和所述回火马氏体相对于金属组织全体的合计面积率为B时，满足A2080，B2080，AB70以上，2以饱和磁化法测定的残留奥氏体的体积率，相对于金属组织全体为3以上，其中，在如下方面具有要旨将满足上述。
15、成分组成的钢材以AC3点以上的温度保持50秒以上而进行均热后，以15/秒以上的平均冷却速度冷却至满足下式1的任意的温度T，并且在满足下式1的温度域内保持5180秒，接着，加热到满足下式2的温度域，在此温度域内保持50秒以上之后进行冷却。需要说明的是，在本说明书中，将低温域生成说明书CN104204238A3/26页6贝氏体和回火马氏体为总称为“低温域生成贝氏体等”。0022300T140010023400T254020024所述钢材，作为其它元素，还可以还含有如下0025ACR1以下不含0和/或MO1以下不含0；0026B选自TI015以下不含0、NB015以下不含0和V015以下不含0中的一。
16、种以上；0027CCU1以下不含0和/或NI1以下不含0；0028DB0005以下不含0；0029E选自CA001以下不含0、MG001以下不含0和稀土元素001以下不含0中的一种以上。0030在所述金属组织中存在淬火马氏体和残留奥氏体复合而成的MA混合相时，优选相对于全MA混合相的个数，在观察截面中的满足当量圆直径D超过3M的MA混合相的个数比例低于15含0。优选旧奥氏体晶粒的平均当量圆直径D为20M以下不含0M。也可以在满足上述式2的温度域内保持后进行冷却，接着进行电镀锌、熔融镀锌或合金化熔融镀锌。另外，也可以在满足上述式2的温度域内进行熔融镀锌或合金化熔融镀锌。0031需要说明的是，在本。
17、说明书中，所谓“和/或”意思是至少包含任意一方。0032发明效果0033根据本发明，通过在AC3点以上的温度保持50秒以上而进行均热后，首先，冷却至300以上且低于400的低温侧的温度域，在该温度域内保持，接着加热至400以上且540以下的高温侧的温度域，在该温度域内保持，从而能够使等温淬火处理时间比上述专利文献6缩短。因此能够提高上述高强度冷轧钢板的生产率。另外，对于本发明所得到的高强度冷轧钢板而言，除了延伸率EL、延伸凸缘性、弯曲性R及其平衡TSEL/1000以外，由埃氏杯突试验评价的复合加工性也优异。附图说明0034图1是表示邻接的残留奥氏体和/或碳化物的平均间隔的一例的示意图。0035。
18、图2是示意性地表示高温域生成贝氏体和低温域生成贝氏体等低温域生成贝氏体回火马氏体的分布状态的图。0036图3是表示T1温度域和T2温度域的加热曲线的一例的示意图。具体实施方式0037本发明人为了改善上述专利文献6中提出的加工性全面优异的高强度冷轧钢板的制造方法，使生产率提高而反复潜心研究。其结果发现，以AC3点以上的温度保持50秒以上进行均热后，在上述专利文献6中，是在高温侧的温度域内保持后，再在低温侧的温度域进行保持，相对于此，在本发明中，是冷却到低温后，在该温度域内保持而使低温域生成贝氏体和马氏体生成之后，再加热到高温侧的温度域内保持，使高温域生成贝氏体生成，如果是这样，则能够使等温淬火处。
19、理时间比上述专利文献6缩短，能够提高生产率，从而完成了说明书CN104204238A4/26页7本发明。另外，由本发明的制造方法得到的高强度冷轧钢板，除了延伸率EL、延伸凸缘性、弯曲性R及其平衡TSEL/1000以外，还能够确认到由埃氏杯突试验评价的复合加工性也优异。0038即，在上述专利文献6中，是以AC3点以上的温度保持50秒以上而进行均热后，首先，在400以上且540以下的高温侧的温度域内保持之后，再在200以上且低于400的低温侧的温度域内保持而进行等温淬火处理。因此等温淬火处理温度为低温，低温域生成贝氏体等的生成和碳的稠化花费时间长，因此等温淬火处理时间至少需要200秒。0039另一。
20、方面，在本发明中，以AC3点以上的温度保持50秒以上而进行均热后，首先，通过冷却到300以上且低于400的低温侧的温度域而使马氏体生成，通过在此温度域内保持而使低温域生成贝氏体生成。其后，加热至400以上且540以下的高温侧的温度域，在此温度域内保持而进行等温淬火处理，由此使在低温侧的温度域未相变的奥氏体发生相变而生成高温域生成贝氏体。因为这时温度比上述专利文献6高，所以碳容易稠化，能够使残留奥氏体以下，表述为残留。快速地生成。另外，通过加热至该高温侧的温度域而进行等温淬火处理，在上述均热后，冷却至低温侧的温度域时生成的马氏体被回火，回火马氏体生成。0040如此根据本发明，在低温侧的温度域内保。
21、持后进行加热，即使在高温侧的温度域进行等温淬火处理，也能够使贝氏体成为高温域生成贝氏体和低温域生成贝氏体等的复合组织。另外，均热后，一气冷却到低温侧的温度域，对于在该低温侧的温度域内保持而生成的低温域生成贝氏体和马氏体而言，也具有在高温侧的温度域内进行的等温淬火处理中，促进未相变奥氏体相变成高温域生成贝氏体的作用。因此通过在低温侧的温度域内保持后，再在高温域的温度域内保持，能够在短时间内进行高温域生成贝氏体的生成和残留的确保。因此根据本发明，能够使等温淬火处理时间比上述专利文献6缩短，所以能够提高上述高强度冷轧钢板的生产率。0041另外，对于本发明的高强度冷轧钢板而言，除了延伸率EL、延伸凸缘。
22、性、弯曲性R及其平衡TSEL/1000以外，由埃氏杯突试验评价的复合加工性也得到改善。0042此外，根据本发明，通过在均热后冷却到低温侧的温度域，生成马氏体和低温域生成贝氏体，因此未相变奥氏体被细分化，碳向未相变奥氏体的稠化也被适度地抑制。因此，能够使MA组织微细化，抑制孔隙的发生。0043首先，对于能够以本发明制造的高强度冷轧钢板进行说明。该高强度冷轧钢板具有与上述专利文献6基本相同的成分组成和金属组织。0044成分组成0045C010030046C是提高钢板的强度，并且用于生成残留所需要的元素。因此C量为010以上，优选为011以上，更优选为013以上。但是，若过剩地含有，则焊接性降低。因。
23、此C量为03以下，优选为025以下，更优选为020以下。0047SI1030048SI作为固溶强化元素而有助于钢板的高强度化，除此以外，还在T1温度域和T2温度域的保持中在等温淬火处理中抑制碳化物析出，在使残留有效地生成上是非常重说明书CN104204238A5/26页8要的元素。因此SI量为10以上，优选为12以上，更优选为14以上。但是，若过剩地含有，则退火中的加热、均热时不能确保单相而残存铁素体，因此高温域生成贝氏体和低温域生成贝氏体等的生成受到抑制。另外，除了强度变得过高，轧制负荷增大以外，还会在热轧时于钢板表面发生SI氧化皮而使钢板的表面性状劣化。因此SI量为3以下，优选为25以下，。
24、更优选为20以下。0049MN1530050MN提高淬火性，在冷却中抑制铁素体生成，是用于得到贝氏体和回火马氏体所需要的元素。另外MN使稳定化，对于使残留生成也是有效地发挥作用的元素。因此MN量为15以上，优选为18以上，更优选为20以上。但是，若过剩地含有，则高温域生成贝氏体的生成显著受到抑制。另外，过剩添加招致焊接性的劣化和偏析带来的加工性的劣化。因此MN量为3以下，优选为28以下，更优选为26以下。0051AL000530052AL与SI同样，在T1温度域和T2温度域的保持中在等温淬火处理中抑制碳化物析出，是有助于残留生成的元素。另外，AL还是作为脱氧剂发挥作用的元素。因此AL量为000。
25、5以上，优选为001以上，更优选为003以上。但是，若过剩地含有，则钢板的焊接性显著劣化，因此AL量需要截止在以脱氧为目的的最低添加限度。因此AL量为3以下，优选为2以下，更优选为1以下。0053P01以下不含00054P是使钢板的焊接性劣化的元素。因此P量为01以下，优选为008以下，更优选为005以下。虽然以P量尽可能少的方法为宜，但达到0在工业上有困难。0055S005以下不含00056S与P同样，是使钢板的焊接性劣化的元素。另外，S在钢板中形成硫化物系夹杂物，若其粗大化，则加工性降低。因此S量为005以下，优选为001以下，更优选为0005以下。虽然以S量尽可能少的方法为宜，但达到0在。
26、工业上有困难。0057本发明的高强度冷轧钢板，满足上述成分组成，余量成分实质上是铁和不可避免的杂质。作为不可避免的杂质，例如，包含N、O和残余元素例如，PB、BI、SB、SN等等。在不可避免的杂质之中，优选N量为001以下不含0，O量为001以下不含0。0058N在钢板中使氮化物析出，是有助于钢板的强化的元素，但若过剩地含有，则氮化物大量地析出，是引起延伸率、延伸凸缘性和弯曲性的劣化的元素。因此N量优选为001以下。更优选为0008以下，进一步优选为0005以下。0059O是若过剩地含有，则氧化物大量地析出而招致延伸率、延伸凸缘性和弯曲性的降低的元素。因此O量优选为001以下。更优选为0005。
27、以下，进一步优选为0003以下。0060本发明的高强度冷轧钢板，作为其它元素，还可以还含有如下等0061ACR1以下不含0和/或MO1以下不含0；0062B选自TI015以下不含0、NB015以下不含0和V015以下不含0中的一种以上的元素；0063CCU1以下不含0和/或NI1以下不含0；说明书CN104204238A6/26页90064DB0005以下不含0；0065E选自CA001以下不含0、MG001以下不含0和稀土元素001以下不含0中的一种以上的元素。0066ACR和MO与MN同样，在冷却中抑制铁素体生成，是用于得到贝氏体和回火马氏体有效发挥作用的元素。这些元素可以单独使用或者并用。
28、。为了有效地发挥这样的作用，优选使CR和MO分别含有01以上。更优选为02以上。但是若CR和MO的含量分别超过1，则高温域生成贝氏体的生成显著受到抑制。另外，过剩的添加导致成本变高。因此，优选CR和MO分别为1以下，更优选为08以下，进一步优选为05以下。CR和MO并用时，推荐使合计量为15以下。0067BTI、NB和V是具有在钢板中形成碳化物和氮化物等的析出物，使钢板强化，并且使旧晶粒微细化的作用的元素。为了有效地发挥这样的作用，优选使TI、NB和V分别含有001以上。更优选为002以上。但是，若过剩地含有，则碳化物在晶界析出，钢板的延伸凸缘性和弯曲性劣化。因此TI、NB和V分别优选为015。
29、以下。更优选为012以下，进一步优选为01以下。TI、NB和V可以分别单独含有，也可以含有任意选择的两种以上。0068CCU和NI是使稳定化的元素，是对于生成残留有效发挥作用的元素。这些元素可以单独使用或者并用。为了发挥这样的作用，优选使CU和NI分别含有005以上。更优选分别为01以上。但是若CU和NI过剩地含有，则热加工性劣化。因此CU和NI分别优选为1以下。更优选分别为08以下，进一步优选分别为05以下。还有，若使CU含有超过1，则热加工性劣化，但如果添加NI，则热加工性的劣化受到抑制，因此并用CU和NI时，虽然成本变高，但也可以超过1而添加CU。0069DB与MN、CR和MO同样，在冷。
30、却中抑制铁素体生成，是对于生成贝氏体和回火马氏体有效发挥作用的元素。为了发挥这样的作用，优选含有00005以上，更优选为0001以上。但是，若过剩地含有，则生成硼化物而使延展性劣化。另外若过剩地含有，则与CR和MO同样，显著地抑制高温域生成贝氏体的生成。因此B量优选为0005以下，更优选为0004以下，进一步优选为0003以下。0070ECA、MG和稀土元素REM是对于使钢板中的夹杂物微细分散发挥作用的元素。为了发挥这样的作用，优选使CA、MG和稀土元素分别含有00005以上。更优选为0001以上。但是，若过剩地含有，则使铸造性和热加工性等劣化，变得难以制造。另外过剩添加成为使钢板的延展性劣化。
31、的原因。因此CA、MG和稀土元素分别优选为001以下，更优选为0005以下，进一步优选为0003以下。0071所谓上述稀土元素是含有镧系元素从LA至LU的15个元素以及SC钪和Y钇的意思，在这些元素之中，优选含有选自LA、CE和Y中的至少一种元素，更优选含有LA和/或CE。0072金属组织0073本发明的高强度冷轧钢板的金属组织由贝氏体、残留和回火马氏体的混合组织构成。0074贝氏体和回火马氏体0075首先，对地金属组织之中的贝氏体进行说明。在本发明中，贝氏体是相对于全部金说明书CN104204238A7/26页10属组织占70面积以上的主相母相。在贝氏体中，也包括贝氏体铁素体。贝氏体是有碳化。
32、物析出的组织，贝氏体铁素体是没有碳化物析出的组织。还有，在本发明中，贝氏体的面积率如后所述，也包含回火马氏体的面积。0076并且，在本发明中，贝氏体的特征在于，由高温域生成贝氏体和强度高于高温域生成贝氏体的低温域生成贝氏体的复合组织构成。在本发明中，由两种贝氏体组织构成，由此，能够确保良好的延伸凸缘性和弯曲性，而且能够进一步提高延伸率，加工性全面被提高。这被认为是，通过使强度级别不同的贝氏体组织复合化而发生不均匀变形，因此引起加工硬化能上升。0077在本发明中，上述所谓高温域生成贝氏体，意思是在400以上且540以下的T2温度域生成的贝氏体组织，是以扫描型电子显微镜SEM观察经硝酸乙醇腐蚀液腐。
33、蚀的钢板截面时，残留等的平均间隔为1M以上的贝氏体。0078另一方面，在本发明中，上述所谓低温域生成贝氏体，意思是在300以上且低于400的T1温度域生成的贝氏体组织，是对于经硝酸乙醇腐蚀液腐蚀的钢板截面进行SEM观察时，残留等的平均间隔低地1M的贝氏体。还有，上述低温域生成贝氏体和回火马氏体即使用显微镜观察也不能区分，另外，低温域生成贝氏体和回火马氏体对特性造成的影响程度相同，因此在本发明中，将低温域生成贝氏体和回火马氏体总称为“低温域生成贝氏体等”。0079在此，所谓“残留等的平均间隔”，是将对于钢板截面进行显微镜观察时，测定的邻接的残留彼此的中心位置间距、邻接的碳化物彼此的中心位置间距、。
34、或邻接的残留和碳化物的中心位置间距的结果加以平均的值。上述所谓中心位置间距，意思是对于各残留或各碳化物求得中心位置，该中心位置彼此的距离。中心位置是对残留或碳化物确定长径和短径，而长径与短径交叉的位置。但是，残留或碳化物在板条的边界上析出时，大量残留和碳化物相连，其形态变成针状或板状，因此中心位置间距不是残留和/或碳化物彼此的距离，而如图1所示，将残留和/或碳化物在长径方向相连而形成的线间隔板条间距作为中心位置间距即可。0080在本发明中，通过成为含有高温域生成贝氏体和低温域生成贝氏体等的复合贝氏体组织，能够实现加工性全面改善的高强度冷轧钢板。即，高温域生成贝氏体由于相比于低温域生成贝氏体为软。
35、质，所以对于提高钢板的延伸率起到作用，有助于改善加工性。另一方面，低温域生成贝氏体等由于碳化物和残留小，在变形时减轻应力集中，所以具有提高钢板的延伸凸缘性和弯曲性的作用，有助于改善加工性。并且，在本发明中，因为使这样的高温域生成贝氏体和低温域生成贝氏体等复合化，所以加工硬化能提高，延伸率进一步提高，加工性得到改善。0081在本发明中，按照上述这样根据生成温度域的差异和残留等的平均间隔的差异，将贝氏体区别为“高温域生成贝氏体”与“低温域生成贝氏体等”的理由是因为在一般的学术上的组织分类中，难以清楚地将贝氏体区分。例如，板条状的贝氏体和贝氏体铁素体，根据相变温度分类成上贝氏体和下贝氏体，但在SEM。
36、观察中，在大量含有SI的钢种中，伴随贝氏体相变而来的碳化物的析出受到抑制，因此也包含马氏体组织，而将其加以区分有困难。因此在本发明中，不是根据学术上的组织定义来分类贝氏体，而是依据上述方式区别。0082高温域生成贝氏体和低温域生成贝氏体等的分布状态没有特别限定，可以在旧说明书CN104204238A108/26页11晶粒内混合生成高温域生成贝氏体和低温域生成贝氏体等两方，也可以在每个旧晶粒中分别生成高温域生成贝氏体和低温域生成贝氏体等。0083示意性地表示高温域生成贝氏体和低温域生成贝氏体等的分布状态的图显示在图2中。图2A表示旧晶粒内混合生成高温域生成贝氏体和低温域生成贝氏体等两方的情况，图。
37、2B表示每个旧晶粒中分别生成高温域生成贝氏体和低温域生成贝氏体等的情况。图2中所示的黑色圆形表示MA混合相。关于MA混合相在后叙述。0084在本发明中，设金属组织整体中所占的高温域生成贝氏体的面积率为A，金属组织全体中所占的低温域生成贝氏体和回火马氏体即，低温域生成贝氏体等的合计面积率为B时，需要A和B均满足2080。0085若高温域生成贝氏体的面积率A或低温域生成贝氏体等的合计面积率B低于20或超过80，则高温域生成贝氏体和低温域生成贝氏体等的生成量的平衡变差，高温域生成贝氏体和低温域生成贝氏体等的复合化带来的效果无法发挥。因此，延伸率、延伸凸缘性或弯曲性任意一项特性劣化，不能全面改善加工性。
38、。因此上述面积率A为2080，优选为2575，更优选为3070。另外，上述合计面积率B为2080，优选为2575，更优选为3070。0086对于上述A和上述B的关系而言，只要各自的范围满足上述范围则没有特别限定，AB、AB、AB的任意一种形态均包括。0087高温域生成贝氏体和低温域生成贝氏体等的混合比率根据冷轧钢板所要求的特性决定即可。具体来说，在冷轧钢板的加工性中，为了使延伸凸缘性提高，减小高温域生成贝氏体的比率，并加大低温域生成贝氏体等的比率即可。另一方面，在冷轧钢板的加工性中，为了使延伸率提高，加大高温域生成贝氏体的比率，并减小低温域生成贝氏体等的比率即可。另外，为了提高冷轧钢板的强度，。
39、加大低温域生成贝氏体等的比率，并减小高温域生成贝氏体的比率即可。0088此外，在本发明中，相对于金属组织全体，上述面积率A和上述合计面积率B的合计AB需要满足70以上。若合计AB低于70，则不能确保980MPA以上的抗拉强度。因此合计AB为70以上，优选为75以上，更优选为80以上。合计AB的上限没有特别限定，例如为95。0089残留0090本发明的高强度冷轧钢板除了高温域生成贝氏体、低温域生成贝氏体和回火马氏体以外，还含有残留。残留在钢板受到应变而变形时相变成马氏体，从而发挥出良好的延伸率，并且促进变形部的硬化，是发挥着防止应变集中效果的组织。这一效果通常被称为TRIP效应。为了发挥这样的效。
40、果，以饱和磁化法测定残留相对于金属组织全体的分率时，需要使该残留含有3体积以上，优选为5体积以上，更优选为7体积以上。但是，若残留的分率过高，则生成后述的MA混合相，该MA混合相容易粗大化，因此使延伸凸缘性和弯曲性降低。因此残留的上限为20体积左右。0091残留主要在金属组织的板条间生成，但在板条状组织的集合体例如，板条块和板条束等和旧的晶界上，作为后述的MA混合相的一部分也会以块状存在。0092其它0093本发明的高强度冷轧钢板的金属组织如上所述，是含有贝氏体、残留和回火马说明书CN104204238A119/26页12氏体的金属组织，余量的金属组织没有特别限定。例如，可以只由这些构成，在不。
41、损害本发明的效果的范围内，也可以存在A淬火马氏体和残留复合而成的MA混合相、B软质的多边铁素体或C珠光体等。0094AMA混合相，在此若对于MA混合相进行说明，则MA混合相通常已知为淬火马氏体和残留的复合相，在直至最终冷却前，作为未相变的奥氏体而存在的组织的一部分，在最终冷却时相变为马氏体，其余则以奥氏体的状态残存，MA混合相是由此而生成的组织。如此生成的MA混合相，因为在热处理特别是等温淬火处理的过程中碳高浓度稠化，而且一部分变成马氏体组织，所以是非常硬的组织。因此由贝氏体构成的母相与MA混合相的硬度差大，在变形时应力集中，容易成为孔隙发生的起点，因此，若MA混合相过剩地生成，则局部变形能降。
42、低，延伸凸缘性和弯曲性降低。另外，若MA混合相过剩地生成，则强度有变得过高的倾向。对于MA混合相而言，残留量越多，或者SI含量越多越容易生成，优选其生成量尽可能少。0095本发明的高强度冷轧钢板如上所述，因为含有比较高浓度的SI，所以MA混合相容易生成。MA混合相存在时，优选其面积率在进行光学显微镜观察时，相对于金属组织全体为30以下，更优选为25以下，进一步优选为20以下。0096另外，在上述MA混合相中，优选在观察截面中的当量圆直径D超过3M的MA混合相的个数比例，相对于全部MA混合相的个数低于15含0。MA混合相的粒径越大，有孔隙越容易发生的倾向，这是通过实验确认的，因此优选MA混合相尽。
43、可能小。在观察截面中的当量圆直径D超过3M的MA混合相的个数比例更优选低于10，进一步优选低于5。还有，对于当量圆直径D超过3M的MA混合相的个数比例而言，以光学显微镜观察与轧制方向平行的截面表面并加以计算即可。0097B、C多边铁素体/珠光体，存在软质的多边铁素体和珠光体时，优选这些组织的面积率的合计相对于金属组织全体为20以下。0098上述的金属组织能够按以下的步骤测定。0099对于高温域生成贝氏体、低温域生成贝氏体等、多边铁素体和珠光体而言，如果在与钢板的轧制方向平行的截面中，利用SEM以倍率3000倍左右观察板厚的1/4位置，则能够识别。根据SEM观察，高温域生成贝氏体和低温域生成贝氏。
44、体等主要观察到的是灰色，作为在晶粒之中分散有白色或灰色的残留等的组织被观察到。多边铁素体作为在晶粒的内部不含上述白色或灰色的残留等的晶粒被观察到。珠光体作为碳化物和铁素体呈层状的组织被观察到。另一方面，MA混合相，通过对实施了LEPERA试剂腐蚀的试料进行光学显微镜观察，作为白色组织被观察到。0100在此，对于高温域生成贝氏体和低温域生成贝氏体等而言，如果对于与钢板的轧制方向平行的截面进行硝酸乙醇腐蚀液腐蚀，利用SEM以倍率3000倍左右观察板厚的1/4位置，则能够加以识别。若对于钢板的截面进行硝酸乙醇腐蚀液腐蚀，则碳化物和残留均作为白色或灰色的组织被观察到，难以区分两者。其中，碳化物例如，渗。
45、碳体等，越是在低温域生成，越有相比于板条间而在板条内析出的倾向，因此，碳化物彼此的间隔宽时，认为是在高温域生成的，碳化物彼此的间隔窄时，则可以认为是在低温域生成的。另外，残留通常在板条间生成，组织的生成温度越低则板条的大小越小，残留彼此的间隔宽时，认为是在高温域生成的，残留彼此的间隔窄时，则可以认为是在低温域生成的。因说明书CN104204238A1210/26页13此，对于本发明中经过硝酸乙醇腐蚀液腐蚀的截面进行SEM，着眼于在观察视野内作为白色或灰色被观察到的组织，测定邻接的组织间的中心位置间距时，其平均值平均间隔在1M以上组织为高温域生成贝氏体，平均间隔低于1M的组织为低温域生成贝氏体等。
46、。需要说明的是，对于上述组织的中心位置间距而言，对于最邻近的组织进行测定即可。0101根据上述的SEM观察，在高温域生成贝氏体和低温域生成贝氏体等中也包含残留和碳化物，因此，作为也含有残留的面积率计算。0102另一方面，对于残留，不能通过SEM观察进行组织的鉴别，因此通过饱和磁化法测定体积率。该体积率的值能够直接读取出面积率。饱和磁化法的详细的测定原理，参照“RD神户制钢技报，VOL52，NO3，2002年，P4346”即可。0103关于MA混合相，如果对于与钢板的轧制方向平行的截面进行LEPERA试剂腐蚀，利用光学显微镜以倍率1000倍左右观察板厚的1/4位置，则能够观察到白色的组织，能够与。
47、其它的组织加以区分。如果对此照片进行图像分析，则能够测定MA混合相的面积率。0104按照这样，残留的体积率面积率以饱和磁化法进行测定，相对于此，高温域生成贝氏体、低温域生成贝氏体等、多边铁素体、珠光体的面积率通过SEM观察测定，MA混合相通过光学显微镜观察，包含残留在内进行测定，因此其合计有超过100的情况。0105在本发明的冷轧钢板中，旧晶粒的平均当量圆直径D优选为20M以下不含0M。通过减小旧晶粒的平均当量圆直径D，能够进一步提高延伸率、延伸凸缘性、弯曲性全部。即，因为本发明的冷轧钢板的金属组织由贝氏体、残留和回火马氏体的混合组织构成，所以若相变前的奥氏体粒径大，则贝氏体组织的复合单位的大。
48、小变大，而且组织的大小发生偏差，从而产生不均匀的变形，应变局部性地集中而变得难以改善加工性。因此，有效的是将旧晶粒的平均当量圆直径D控制在20M以下，降低数十M级的宏观性的不均匀性。旧晶粒的平均当量圆直径D更优选为15M以下，进一步优选为10M以下。0106上述旧晶粒的平均当量圆直径D，能够通过SEM和电子背散射衍射EBSP加以组合的SEMEBSP法进行测定。具体来说，通过SEMEBSP法，对于观察视野100M100M左右的范围，以01M的步进测定结晶取向后，解析相邻的测定点的结晶取向的关系，由此能够特定旧晶界。基于特定的旧晶界，通过比较法计算旧晶粒的平均当量圆直径D即可。关于SEMEBSP法的详细的测定原理，可以参照“ACTAMATERIALIA，54，2006年，P12791288”。0107接下来，对于本发明的高强度冷轧钢板的制造方法进行说明。0108本发明的高强度冷轧钢板的特征在于，将满足上述成分组成的钢材以AC3点以上的温度保持50秒以上而进行均热后，以15/秒以上的平均冷却速度冷却至满足下式1的任意的温度T，并且在满足下式1的温度域内保持5180秒，接着。