一种具有螺纹牙型的油套管技术领域
本实用新型涉及一种具有螺纹牙型的油套管。
背景技术
油套管是石油和天然气开采中必不可少的一种石油专用管材，其中连接螺纹是整
个管柱中最薄弱的环节，随着油、气井钻井条件的日益苛刻，目前的油套管的API短圆螺纹
及长圆螺纹、API偏梯形螺纹已经难以满足现有使用要求，例如，API标准圆螺纹虽然具有密
封性能好、互换性好，但连接强度低，只有管体的60％～80％；API偏梯形螺纹虽然连接强度
好，但由于齿形结构设计问题，导致其密封性能差，API螺纹不仅要承担连接功能，而且要承
担密封功能，所以对API螺纹接头来说，不论是圆螺纹形式还是偏梯形螺纹形式，既使接头
的加工公差为零，接头拧紧后，内、外螺纹之间都会产生一定的配合间隙，该间隙呈螺旋状，
可连通套管的内外空间，形成流体的泄漏通道，只有依靠螺纹脂填充，API螺纹才能起到密
封作用。但是螺纹脂易于挥发变质，尤其是当井下温度较高时，挥发和变质更快，这时其堵
塞泄漏通道的作用显著下降，当接头内流体尤其是气体的压力较高时，API螺纹接头很容易
发生泄漏事故。
实用新型内容
本实用新型针对现有技术的不足，提供了一种能够有效解决上述技术问题的具有
螺纹牙型的油套管。
为了解决上述技术问题，本实用新型通过下述技术方案得以解决：
一种具有螺纹牙型的油套管，包括管体、油管接箍，所述管体与所述油管接箍配合
旋接为一体且连接后整体呈平齐状态，所述管体与所述油管接箍的配合旋接面上形成有螺
纹部分，所述螺纹部分为偏梯形螺纹，且螺纹部分上开有承载面角度和导向面角度，所述螺
纹部分的承载面角度为3°、导向面角度为10°，所述管体与所述油管接箍的密封紧固面上形
成有扭矩台肩部分，所述扭矩台肩部分与所述管体的径向夹角为-15°。
所述螺纹部分上形成有金属密封面，所述螺纹部分的金属密封面呈径向密封。
所述螺纹部分的金属密封面的径向密封可为锥面/锥面、锥面/球面、柱面/球面、
柱面/柱面、球面/球面中的任一种结构形式。
所述螺纹部分的规格为2—3/8″—2/8″8牙/英寸；3—1/2″—41/2″6牙/英寸；5″以
上5牙/英寸。
所述螺纹部分的外表面上形成有磷化层或镀铜层。
有益效果：本实用新型与现有技术相比较，其具有以下有益效果：
本实用新型具有螺纹牙型的油套管把连接功能和密封功能分开，通过螺纹部分的
承载面与导向面来减少各种粘扣现象，同时螺纹部分的金属密封面与扭矩台肩部分配合加
强密封效果，即使在弯曲及复合载荷作用下，仍可提供优异的气密性，经过重复不断的上卸
扣，密封性能依然良好。
上述说明仅是本实用新型技术方案的概述，为了能够更清楚了解本实用新型的技
术手段，而可依照说明书的内容予以实施，并且为了让本实用新型的上述和其他目的、特征
和优点能够更明显易懂，以下特举较佳实施 例，并配合附图，详细说明如下。
附图说明
图1为具有螺纹牙型的油套管的示意图；
图2为具有螺纹牙型的油套管的性能示意图。
图3为具有螺纹牙型的油套管的螺纹部分的接触压力分布图。
具体实施方式
如图1、2所示，一种具有螺纹牙型的油套管，包括管体1、油管接箍4，管体1与油管
接箍4配合旋接为一体且连接后整体呈平齐状态，保证了连接后强度达到或超过管体，同时
有效地减少了气体或液体在管道内的紊流现象，减少了能量的损失，管体1与油管接箍4的
配合旋接面上形成有螺纹部分2，螺纹部分2为偏梯形螺纹，且螺纹部分2上开有承载面角度
和导向面角度，螺纹部分2的承载面角度为3°、导向面角度为10°，选择承载面角3°、导向面
角10°的螺纹部分2可以保证接头不发生脱扣失效，从而充分发挥出螺纹材料的潜力，满足
连接强度的要求，螺纹部分2不但具有较高的连接强度，而且便于加工和检测，从而可降低
接头的成本，具体地，螺纹部分2的规格为2—3/8″—2/8″8牙/英寸；3—1/2″—4 1/2″6牙/
英寸；5″以上5牙/英寸，改善各牙螺纹的受力不均匀问题，使得螺纹部分2的接头在拉伸载
荷作用下，各牙螺纹受力比较均匀，从而优化螺纹部分2的接头，螺纹部分2的外表面上形成
有磷化层或镀铜层，对提高螺纹部分2的抗腐蚀能力有利，螺纹部分2上形成有金属密封面，
螺纹部分2的金属密封面呈径向密封，螺纹部分2的金属密封面的径向密封可为锥面/锥面、
锥面/球面、柱面/球面、柱面/柱面、球面/球面中的任一种结构形式，以Φ 177.8mm×
9.19mm的N80钢级套管为例，建立计算模型，研究在密封结构分别为锥面/锥面、锥面/球面、
柱面/球面的情况下，金属密封面上的接触压力分布情况，接头按位置控制上扣，上扣时假
设螺纹部分2的径向过盈量为0.16mm，扭矩台肩部分3的轴向过盈量为0.05mm，主密封面的
径向过盈量为0.12mm，其中锥面/锥面、锥面/球面结构中锥面的锥度1:10，锥面/球面、柱
面/球面结构中球面的半径R＝7mm。上扣后继续施加拉伸载荷P，P的大小通过下式给出:
P＝0.8σsA＝0.8×σs×π(D2-d2)÷4＝2150kN
式中σs——套管屈服强度，552Mpa
D——管体外径，177.8mm
d——管体内径，159.42mm
在上扣、上扣+拉伸载荷情况下，锥面/锥面、锥面/球面、柱面/球面上的接触压力
分布情况如图3所示。
根据螺纹部分2的接头密封机理，金属密封面上的接触压力越高、接触面积越宽，
则对接头的密封越有利，若选择锥面/锥面形式，则接触面积较宽，在同样的接触压力下可
获得较好的密封效果，从这个角度讲，锥面/锥面形式有利于得到更好的密封性能。
进一步，管体1与油管接箍4的密封紧固面上形成有扭矩台肩部分3，扭矩台肩部分
3与管体1的径向夹角为-15°，提高了螺纹部分2的接头复合承载能力；与常用的直角台肩相
比，反向台肩具有更好的密封效果，在这种情况下装配，反向台肩处可以产生很高的接触压
力，对Φ177.8×9.19mm的N80钢级套管来说，此处的接触压力在800Mpa～1000Mpa之间， 可
起到很好的密封效果，与直角台肩相比，反向台肩在拉伸载荷下仍能保持较高的接触压力，
而拉伸载荷是套管工作时最主要的载荷之一，在装配后的螺纹部分2的接头上施加轴向拉
伸载荷，载荷值为管体1屈服强度的10～80％，每间隔10％加载一次，此时螺纹部分2的金属
密封面的锥面/锥面密封的接触压力基本不受轴向负荷的影响，而-15°的扭矩台肩部分3在
受轴向拉伸负荷后，其密封能力明显优于直角台肩，扭矩台肩部分3可以吸收一部分上扣扭
矩，使螺纹部分2的过盈量减小，从而减小了螺纹部分2的接头拧紧后产生的有害周向应力，
有利于降低螺纹部分2的接头的应力水平，防止螺纹粘扣。
上面所述的实施例仅仅是对本实用新型的优选实施方式进行描述，并非对本实用
新型的构思和范围进行限定。在不脱离本实用新型设计构思的前提下，本领域普通人员对
本实用新型的技术方案做出的各种变型和改进，均应落入到本实用新型的保护范围，本实
用新型请求保护的技术内容，已经全部记载在权利要求书中。