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1、10申请公布号CN104262081A43申请公布日20150107CN104262081A21申请号201410424236822申请日20140826C07C19/043200601C07C17/0420060171申请人巨化集团技术中心地址324004浙江省衢州市柯城区巨化集团技术中心72发明人王宗令周强耿为利吴庆郭志毅夏林兵钟骏良杜继立74专利代理机构宁波奥圣专利代理事务所普通合伙33226代理人程晓明54发明名称一种利用全氯1,3丁二烯气相制备全氯乙烷的方法57摘要本发明公开了一种利用全氯1,3丁二烯气相制备全氯乙烷的方法，将催化剂与全氯1,3丁二烯按质量比001051混合后，连续通。
2、入反应器中，同时连续通入氯气进行反应，所述氯气与全氯1,3丁二烯的摩尔比为181，反应温度为250500，反应接触时间为0110S，反应得到的裂解气经冷凝、升华得到全氯乙烷。本发明具有工艺简单、原料易得、成本低、收率高、可连续化生产的优点。51INTCL权利要求书1页说明书4页19中华人民共和国国家知识产权局12发明专利申请权利要求书1页说明书4页10申请公布号CN104262081ACN104262081A1/1页21一种利用全氯1,3丁二烯气相制备全氯乙烷的方法，其特征在于将催化剂与全氯1,3丁二烯按质量比001051混合后，与氯气一起同时通入反应器中进行反应，所述氯气与全氯1,3丁二烯的。
3、摩尔比为181，反应温度为200500，反应接触时间为0110S，反应得到的裂解气经冷凝、升华得到全氯乙烷。2根据权利要求1所述的利用全氯1,3丁二烯气相制备全氯乙烷的方法，其特征在于所述的催化剂为三氯化铝、三氯化铁、氯化锰、氯化锌中的一种。3根据权利要求1所述的利用全氯1,3丁二烯气相制备全氯乙烷的方法，其特征在于所述的催化剂与全氯1,3丁二烯的质量比为005041。4根据权利要求1所述的利用全氯1,3丁二烯一步制备四氯乙烯的方法，其特征在于所述的反应温度为250450。5根据权利要求1所述的利用全氯1,3丁二烯一步制备四氯乙烯的方法，其特征在于所述的反应接触时间为16S。权利要求书CN10。
4、4262081A1/4页3一种利用全氯1,3丁二烯气相制备全氯乙烷的方法技术领域0001本发明涉及氯代烷烃的制备方法，具体涉及一种利用全氯1,3丁二烯气相制备全氯乙烷的方法。背景技术0002全氯1,3丁二烯是含氯烯烃如四氯乙烯、三氯乙烯等生产过程中产生的一种重要副产物，因其是消耗臭氧层物质简称ODS，不能直接作为产品使用。目前通常是采用焚烧的方式处理，不仅不经济，而且会在焚烧处理过程中产生大量的废盐酸，带来巨大环保压力，因此找到将其资源化利用的方法就显得的尤为重要。0003全氯乙烷是一种重要的有机合成原料，可用于生产氟氯材料、药物、助增塑剂等。如全氯乙烷氟化后可得到1,1,2三氟三氯乙烷，1,。
5、1,2三氟三氯乙烷脱卤后得到三氟氯乙烯，三氟氯乙烯聚合后得到目前广泛使用的氟涂料等产品。目前全氯乙烷的生产方法主要有四氯乙烯氯化法和三氯乙烯氯化法。四氯乙烯氯化法是由四氯乙烯同氯气加成反应得到；三氯乙烯氯化法是由三氯乙烯同氯气反应得到。此外还有利用四氯化碳在氯化铝存在下与氯气反应制备全氯乙烷。其中四氯乙烯氯化法是目前最常用的方法，但它是以四氯乙烯为生产原料，成本较高；三氯乙烯氯化法也存在同样的问题；而四氯化碳高温裂解法虽然原料成本较低，但是反应温度高，副反应多，设备腐蚀严重。0004如中国专利公开号CN103086839A，公开日2013年5月8日，发明名称以甲烷氯化物残液生产四氯乙烯联产六氯。
6、乙烷的生产工艺。该专利公开了一种以甲烷氯化物残液生产四氯乙烯联产六氯乙烷的生产工艺。该工艺是甲烷氯化物残液汽化过热后与过量的氯气进入反应器，反应后的混合气进入激冷塔，气相中四氯乙烯粗品从激冷塔顶侧线采出，含有四氯化碳、过量氯气、氯化氢的气体依次经过三级冷凝器和分离罐，冷凝的液相物料四氯化碳一部分作激冷液，一部分返回系统参与反应，通过不断循环达到消耗甲烷氯化物残液的目的；氯化氢和过量的氯气用水吸收并汽提，氯气返回反应系统。激冷塔底部的物料经过脱轻塔将轻组分四氯乙烯、五氯乙烷分离，轻组分返回反应器参与反应；六氯乙烷再经升华制得六氯乙烷成品。不足之处是工艺复杂，副产物多，产品提纯困难，设备投资大，能。
7、耗高、废水排放量大。发明内容0005本发明针对现有技术的不足之处，提供了一种工艺简单、原料易得、成本低、收率高、可连续化生产的利用全氯1,3丁二烯气相制备全氯乙烷的方法。0006为了解决上述技术问题，本发明采用的技术方案为一种利用全氯1,3丁二烯气相制备全氯乙烷的方法，将催化剂与全氯1,3丁二烯按质量比001051混合后，与氯气一起同时通入反应器中进行反应，所述氯气与全氯1,3丁二烯的摩尔比为181，反应温度为200500，反应接触时间为0110S，反应得到的裂解气经冷凝、升华得到全氯乙烷。说明书CN104262081A2/4页40007作为本发明的优选实施方式，所述的催化剂优选为三氯化铝、三。
8、氯化铁、氯化锰、氯化锌中的一种。0008作为本发明的优选实施方式，所述的催化剂与全氯1,3丁二烯的质量比优选为005041。0009作为本发明的优选实施方式，所述的反应温度优选为250450。0010作为本发明的优选实施方式，所述的反应接触时间优选为16S。0011本发明以全氯1,3丁二烯为主要原料，经气相反应得全氯乙烷，具有设备简单、收率高、易提纯、成本低、无溶剂、可连续反应、易于工业化生产的优点，更为重要的是可以将全氯1,3丁二烯转化为有用的产品，大大缓解了其对环境带来的压力。0012本发明中的催化剂可采用本领域常用的路易斯酸，优选三氯化铝、三氯化铁、氯化锰、氯化锌中的一种。催化剂的用量对。
9、反应有影响，催化剂的用量太大，反应速度快，但会有高聚物生成，收率低；催化剂用量太少，反应速度慢，效率低，因此本发明中催化剂与全氯1,3丁二烯的质量比为001051，优选为005041。0013氯气和全氯1,3丁二烯的比例，对反应也会有一定的影响，若氯气和全氯1,3丁二烯的比例过高，会导致产物与氯气继续反应生成副产物，对后期提纯带来困难；氯气和全氯1,3丁二烯的比例过低，使得部分反应产物停留在中间态，即氯气与全氯1,3丁二烯的1，4加成产物，而得不到产品。因此本发明中氯气和全氯1,3丁二烯的摩尔比为181，优选为261。0014反应温度对反应有较大的影响。反应温度高，会有副反应的发生，反应温度低。
10、，则反应速度慢，会有不完全氯化的中间体副产物生成。因此本发明中的反应温度为200500，优选250450。0015反应接触时间对反应影响也较大。接触时间太短，全氯1,3丁二烯不能完全转化，而接触时间太长，会有副产物的生成。因此本发明中反应接触时间为0110S，优选为16S。0016与现有技术相比，本发明具有以下优点00171、工艺简单，设备投资少，经一步反应即可制得产品；00182、原料易得、成本低、可采用四氯乙烯PCE制备过程中产生的副产物副产物全氯1,3丁二烯为原料，进一步降低了生产成本；00193、经济和环保效益显著，将全氯1,3丁二烯转化为全氯乙烷产品，不仅提高了经济效益，而且大大缓解。
11、了全氯1,3丁二烯对环境带来的压力；00204、收率高，选择性好，收率在92以上，最高达97，产品选择性为99；00215、后处理简单，能耗低，经本领域常规的冷凝、升华操作就能得到纯度在995的产品；00226、可连续化生产、易于工业化，采用气相反应制备全氯乙烷，易于工业化大规模生产。具体实施方式0023以下通过实施例对本发明进行更具体的说明，但本发明并不限于所述的实施例。0024实施例1说明书CN104262081A3/4页50025将催化剂三氯化铝与全氯1,3丁二烯按质量比0051混合后，用计量泵以026G/MIN的流量通入直径20CM，长度1M的石英玻璃反应器中，同时向石英玻璃反应器中通。
12、入与全氯1,3丁二烯摩尔比为21的氯气进行裂解反应，控制反应温度为250，原料与反应器的接触时间为1S，将得到的裂解气经冷凝、升华提纯制得纯度为995的全氯乙烷产品，对裂解气取样进行气相色谱分析，全氯1,3丁二烯转化率为95，全氯乙烷选择性为99，收率为94。0026实施例20027将催化剂三氯化铁与全氯1,3丁二烯按质量比041混合后，用计量泵以0087G/MIN的流量通入直径20CM，长度1M的石英玻璃反应器中，同时向石英玻璃反应器中通入与全氯1,3丁二烯摩尔比为61的CL2进行裂解反应，控制反应温度为500，原料与反应器的接触时间为6S，将得到的裂解气经冷凝、升华提纯制得纯度为995的全。
13、氯乙烷产品,对裂解气取样进行气相色谱分析，全氯1,3丁二烯转化率为93，全氯乙烷选择性为99，收率为92。0028实施例30029将催化剂氯化锌与全氯1,3丁二烯按质量比021混合后，用计量泵以013G/MIN的流量通入直径20CM，长度1M的石英玻璃反应器中，同时向石英玻璃反应器中通入与全氯1,3丁二烯摩尔比为41的CL2进行裂解反应，控制反应温度为350，原料与反应器的接触时间为5S，将得到的裂解气经冷凝、升华提纯制得纯度为995的全氯乙烷产品,对裂解气取样进行气相色谱分析，全氯1,3丁二烯转化率为96，全氯乙烷选择性为99，收率为95。0030实施例40031将催化剂氯化锰与全氯1,3丁。
14、二烯按质量比011混合后，用计量泵以02G/MIN的流量通入直径20CM，长度1M的石英玻璃反应器中，同时向石英玻璃反应器中通入与全氯1,3丁二烯摩尔比为251的CL2进行裂解反应，控制反应温度为450，原料与反应器的接触时间为3S，将得到的裂解气经冷凝、升华提纯制得纯度为995的全氯乙烷产品,对裂解气取样进行气相色谱分析，全氯1,3丁二烯转化率为98，全氯乙烷选择性为99，收率为97。0032实施例50033将催化剂三氯化铝与全氯1,3丁二烯按质量比0151混合后，用计量泵以014G/MIN的流量通入直径20CM，长度1M的石英玻璃反应器中，同时向石英玻璃反应器中通入与全氯1,3丁二烯摩尔比。
15、为351的CL2进行裂解反应，控制反应温度为300，原料与反应器的接触时间为25S，将得到的裂解气经冷凝、升华提纯制得纯度为995的全氯乙烷产品,对裂解气取样进行气相色谱分析，全氯1,3丁二烯转化率为97，全氯乙烷选择性为99，收率为96。0034实施例60035将催化剂三氯化铝与全氯1,3丁二烯按质量比0081混合后，用计量泵以017G/MIN的流量通入直径20CM，长度1M的石英玻璃反应器中，同时向石英玻璃反应器中通入与全氯1,3丁二烯摩尔比为271的CL2进行裂解反应，控制反应温度为400，原料与反应器的接触时间为15S，将得到的裂解气经冷凝、升华提纯制得纯度为995的全说明书CN104。
16、262081A4/4页6氯乙烷产品,对裂解气取样进行气相色谱分析，全氯1,3丁二烯转化率为96，全氯乙烷选择性为99，收率为95。0036实施例70037将催化剂三氯化铝与全氯1,3丁二烯按质量比031混合后，用计量泵以010G/MIN的流量通入直径20CM，长度1M的石英玻璃反应器中，同时向石英玻璃反应器中通入与全氯1,3丁二烯摩尔比为51的CL2进行裂解反应，控制反应温度为480，原料与反应器的接触时间为15S，将得到的裂解气经冷凝、升华提纯制得纯度为995的全氯乙烷产品，对裂解气取样进行气相色谱分析，全氯1,3丁二烯转化率为94，全氯乙烷选择性为99，收率为93。说明书CN104262081A。