装饰层压材料的制造方法、通过该方法获得的 装饰层压材料及其应用 本发明涉及一种主要是等轴的热固性装饰层压材料的制造方法、通过该方法获得的热固性装饰层压材料及其应用。
包覆有热固性层压材料的产品目前是很常见的。它们在绝大多数情况下被用于对耐磨性能要求高但也要求对不同化学物质和湿气有抵能力的场合。地板、地面踢脚板、制品表面、桌面、门、镶板就是这样的产品的例子。热固性层压材料最常见地是由许多块基板和最靠近表面的装饰板构成的。装饰板可以具有理想的装饰或带有花纹。较厚的装饰材料通常具有纤维板芯或刨花板芯，它的两面覆有热固性层压材料板。在至少一个表面上，最外层板通常是装饰板。
这种较厚层压材料的一个问题就是，芯比由浸渍了热固性树脂的纸制成的表面层更软。与由只浸渍有热固性树脂的纸制成地厚度相同的层压材料相比，这将造成轴向耐压力及抗冲击性能明显下降。
具有纤维板芯或刨花板芯的较厚层压材料的另一个问题就是，它们通常将吸收大量水分，这将造成较厚层压材料膨胀并变软，由此将使层压材料翘曲。表面层甚至可能部分地或在极端情况下完全地剥离，这是因为板芯将比表面层膨胀得更大。因此，这种层压材料不能被没有问题地用于潮湿地区如潮湿的房间中。
可以通过也使纸芯浸渍以热固性树脂而在一定程度上解决该问题。这样的层压材料通常被称为致密层压材料。但是，这些致密层压材料很贵而且制造起来很费力，这是因为必须浸渍、烘干并叠放几十层纸。纸中纤维的方向还与膨胀相关地造成了温差和湿度差。纤维横向上的膨胀比沿纤维方向的膨胀高两倍到三倍。纤维的纵向与纸的纵向重合。尽管其它材料可以证明是适当的，但是还是限制了人们将纤维素用作基层。
根据本发明，通过提供一种主要是等轴的热固性层压材料的灵活制造方法而解决了上述问题，其中可以根据投资效果、抗冲击性能、刚性、密度、吸湿能力、膨胀、抗霉菌性和耐火性能来调节此方法。本发明涉及一种具有等轴芯、主表面层和可能有的次表面层的主要是等轴的热固性装饰层压材料的制造方法。本发明的特点是，使按重量百分比为85份的并平均粒径为5微米-3000微米且优选地为5微米-2000微米的优选有机颗粒与按重量百分比计为15份-85份且优选地为22份-37份的热固性树脂粉末混合在一起，所述树脂选自包括苯酚-甲醛树脂、三聚氰胺-甲醛树脂、脲甲醛树脂或其混合物的组中。混合例如发生在一台挤塑机中，使混合物在挤塑机中受到有力的搅拌从而产生了摩擦热。为此，也可以使用压延机。不允许摩擦热超过150℃，且优选地低于110℃，并且最好低于90℃。由此热固性树脂因变软而与颗粒粘结或浸渍颗粒。可能通过热固性树脂而连接在一起的颗粒被分开并形成了热塑性树脂和颗粒的团块，团块的平均粒径为200微米-3000微米并且树脂的含量按重量百分比计为10％-50％，且优选地为20％-30％。
随后，颗粒/树脂混合物被干燥到水分含量按重量百分比计低于10％，且优选地低于5％的程度。
干燥后的颗粒/树脂混合物随后被均匀地投布在一个载体、连续式层压机的压紧带或非连续式层压机的压板上。此后，在60℃-120℃的且优选地为80℃-100℃的温度下并在15巴-400巴且优选地为30巴-120巴的压力下连续或间歇地挤压所述干燥的颗粒/树脂混合物，从而颗粒/树脂团块在树脂没有完全固化的情况下流出，由此获得了等轴芯的预制件。然后，将芯的预制件与一具有装饰层的主表面层和可能有的一次表面层一起送入连续式层压机的压紧带之间，或者放在非连续式层压机的压板上。随后，在120℃-200℃且优选地为140℃-180℃的温度下并在15巴-300巴且优选地为30巴-150巴的压力下连续地或间歇地挤压它，从而树脂固化并由此获得了一个具有等轴芯的热固性装饰层压材料。
根据另一个替换方案，使上述获得的干燥后的颗粒/树脂混合物均匀地分布在一个载体、一台连续式层压机的压紧带或一台非连续式层压机的压板上并随后在120℃-200℃且优选地为140℃-180℃的温度下并在15巴-300巴且优选地为30巴-150巴的压力下连续或间歇地挤压它，从而树脂固化并且由此形成了一个等轴芯。在压制前或与压制有关地，使芯设有一主表面层和可能有的一次表面层。
15巴-70巴的压力通常被用于连续的压制过程中，而50巴-400巴的压力被用于不连续的压制。
颗粒适当地是由植物的果实部分或木材部分完全或部分地构成的，由此木材部分例如包括锯屑、木粉或切碎的茎杆，而果实部分适当地由某类粉状谷物如玉米粒、小麦粉或面粉构成。颗粒也可能完全地或部分地由回收材料如废纸、硬纸板或热固性层压材料的制造废料构成的。颗粒还可以完全地或部分地由石灰构成。因此，根据赋予最终层压材料的特性来选择颗粒。不同颗粒的混合物也将产生令人满意的性能。在混合前，适当地将颗粒干燥到水分含量按重量百分比计低于10％，且优选地低于6％的程度。
最好，投布干燥后的颗粒/树脂混合物，从而预期芯材的单位面积的颗粒重量差不超过10％，且优选地不超过3％。颗粒/树脂混合物例如被投布在非连续式多层压机的压板上。压板可以配有一个环绕预期芯材的可拆卸式框架。或者，框架可以与压板相连，由此框架与压板构成了一个托架。在使用框架的替换方案中，其尺寸小于框架内尺寸的第二压板被放在投布的颗粒/树脂混合物的上面。许多块带框架且具有颗粒/树脂混合物的并且混合物上面放有第二压板的压板被摞起来并被送到层压机中。在不使用带框架的压板的情况下，取消第二压板。否则，工作程序将对应于上述带框架的工作程序。
干燥后的颗粒/树脂混合物也可以在连续的层压过程中受压制。颗粒/树脂混合物接着例如被投布在呈带卷状的载体上，所述载体被连续地送入连续式层压机的两条钢带之间。载体在经过层压机后被除去。载体也可以是由主表面层或次表面层构成的，由此不使载体与层压材料分开，因为它构成了层压材料的一部分。
压制过程适当地是在低初始压力且优选地等于最终压力的10％-50％的初始压力下开始的，在该初始压力下允许颗粒/树脂混合物流动，因为树脂因高温而软化。在固化开始前，压力逐渐增大，取决于固化剂成分、压力和温度的固化发生大约5秒-120秒。在非连续的压制过程中，温度适当地等于100℃-200℃且优选地等于140℃-170℃，而压力为10巴-500巴且优选地为10巴-300巴，最终压力为100巴-300巴。在连续的压制过程中，温度适当地等于120℃-200℃且优选地等于140℃-180℃，而压力为10巴-300巴且优选地为10巴-150巴，最终的压力为50巴-150巴。初始压力、最终压力和温度在连续压制和非连续压制过程中都取决于颗粒大小、颗粒成分以及树脂成分。
主表面层优选地用至少一个例如由浸渍有热固性树脂且优选地是浸渍有三聚氰胺-甲醛树脂和/或脲甲醛树脂的α纤维素制成的装饰纸构成。至少一个浸渍有三聚氰胺-甲醛树脂或脲甲醛树脂的所谓的贴面纸板有可能被安放在装饰纸的上面。一个浸渍有热固性树脂且优选地浸渍有三聚氰胺-甲醛树脂、脲甲醛树脂、苯酚-甲醛树脂或其混合物的基纸任选地被放在装饰纸下面。任选地将一个防扩散箔最靠近芯材地安放在装饰纸的下面。
在某些情况下，将次表面层设置在芯材的相对侧上是理想的。次表面层因此适当地由至少一个传统的且浸渍有热固性树脂且优选地是三聚氰胺-甲醛树脂或脲甲醛树脂的所谓基纸构成。基纸是用来防止层压材料弯曲的，否则这样的弯曲可能由与水分和温度有关的芯材与表面层之间的膨胀差而造成的。或者，次表面层可以由至少一个例如由浸渍有热固性树脂且优选地浸渍有三聚氰胺-甲醛树脂或脲甲醛树脂的α纤维素制成的装饰纸构成。根据又一个实施例，次表面层是由最靠近芯材的防扩散箔构成的。
防扩散箔优选地由金属如铝、钢、铜、锌或塑料如聚乙烯、聚丙烯、聚对苯二甲酸亚烷基酯、丙烯酸系聚合物、聚氯乙烯、氟化热塑性材料等制成。防扩散箔的表面经过被涂覆以底漆、微蚀、喷砂、电晕处理、电火花研磨、刷镀、电镀等适当处理，从而由表面扩张或表面活化提高分别与浸渍纸和载体层的粘附。防扩散箔适当地具有5-2000μm，最好为10-1000μm的厚度。金属箔适当地具有5-200μm且最好为10-100μm的厚度，而塑性材料箔的厚度为0.2-2mm，最好为0.3-1mm。箔的热膨胀系数适当地在15×10-6/°K至100×10-6/°K的范围内，最好在15×10-6/°K和50×10-6/°K之间。采用热膨胀系数尽可能地接近热固性树脂浸渍纸的热膨胀系数的箔是理想的，因为大的差别将在温度变化时造成内张力，而这可能造成箔之间或箔与其它层之间的脱层。在层压和层压后冷却层压材料时，这些不便之处尤其明显。但是，在某些应用场合中，选择其取决于温度的膨胀量明显不同于层压材料的其它材料的箔可能是理想的。这样的一个应用例如可以是不对称的层压材料，其中箔可防止由温度决定的弯曲，否则这样的弯曲将出现在不对称的层压材料中。普通类型的苯酚-甲醛基层压材料的热膨胀系数处于15×10-6/°K-40×10-6/°K范围内。此数值格外可以通过改变树脂成分、纸质和纤维方向以及压制时间及其压力和温度来改变。即使在不对称的层压材料中，也可以通过选择厚度和热膨胀系数适当的箔而调节层压材料中各种材料之间的膨胀差异，由此可以完全避免取决于温度的弯曲。
热固性层压材料可以在不连续压制中适当地设有三维结构如榫舌、沟槽和/或板条件。可以通过在压制过程中给层压材料设置功能部件而完全或部分地避免后续处理。层压材料也可以在其后侧上配有加强板条件。迄今为止，尚不可能用传统的方法获得这样的功能部件。如果给这样的后侧面施加一个防扩散箔，则箔必须是柔软的且是可延展类型的。作为这样的箔的例子，它可以是上述可延展的铝箔、退火处理后的铜箔或热塑性薄膜。
本发明还涉及通过所述方法制成的热固性层压材料。热固性层压材料主要是等轴的，其中层压材料的长度和宽度方向之间的膨胀系数差小于10％。热固性层压材料适当地具有在23℃的水中待100小时后低于10％(按重量百分比计)且优选地低于6％的吸水能力。
热固性层压材料还具有大于2千焦耳/平方米且优选地大于3千焦耳/平方米的抗冲击性。在希望制出具有高耐磨性的热固性层压材料的情况下，至少一个热固性树脂浸渍纸且优选地是最上层的这样的纸涂覆有例如为二氧化硅、氧化铝和/或碳化硅的硬颗粒，其平均粒径为1微米-100微米且优选为5微米-60微米。
本发明还涉及通过该方法获得的热固性层压材料的应用。热固性层压材料在这里可以被用作干燥和潮湿的房间内的楼板衬垫材、内墙、天花板和门。热固性层压材料也可以被用作桌面、制品表面、建筑物正面板和屋面板。
结合附图和实施例来进一步描述本发明，其中：
图1示意地示出了本发明的不连续方法；
图2示意地示出了本发明的连续方法；
图3示意地示出了本发明的一个替代型连续方法；
图4示意地示出了本发明的一个替代型不连续方法；
图5示出了通过此方法获得的镶板的局部；
图6示出了通过此方法获得的层压地板的局部；
图7.1-7.2示出了通过此方法获得的建筑物正面板的局部；
例1描述了层压镶板的制造；
例2描述了层压地板的制造；
例3描述了层压建筑物正面板的制造；
例4描述了层压镶板的一个替代型制造方法；
例5描述了一个层压镶板的替代型制造方法。
图1示意地示出了本发明的不连续方法，其中制造出了一种包括一个等轴芯、一个主表面层和可能有的一个次表面层的主要是等轴的热固性装饰层压材料。在干燥状态下，使颗粒在于挤塑机100中受到用力搅拌的情况下与热固性树脂粉末混合在一起，从而产生了摩擦热。冷却挤塑机100。热固性树脂将因受热而软化，由此它将与颗粒粘结在一起并浸渍颗粒。可能彼此粘结在一起的颗粒将在研磨机101中分开，由此形成了树脂和颗粒的团块。接着，颗粒/树脂混合物在干燥机102内被烘干。随后，使干燥后的颗粒/树脂混合物均匀地分布到一台非连续式层压机50的压板51上。压板51配有一个框架。此后，将一个其外尺寸小于框架内尺寸的第二压板51’放在颗粒/树脂混合物的上面。随后，将许多块这样的压板51安放在呈多层压机形式的层压机50中，而颗粒/树脂混合物在该层压机中在热和压力的作用下受到压缩，从而树脂固化并由此形成了等轴芯2。在离开压力机并被冷却后，芯2的表面经过处理并被覆盖上呈装饰纸12(图6)形式的主表面层10(图6)。装饰纸12通常是由浸渍有三聚氰胺-甲醛树脂的α纤维素构成的，它接着被干燥并由此蒸发掉溶剂，而树脂部分固化成所谓的B阶。这样的纸通常被称为预浸料坯。通过在层压机中进行压缩而使预浸料坯与芯连接在一起。次表面层可以按照相同的方式与芯粘着起来。它当然是铺设在芯的另一侧面上。
根据一个替换实施例，可以将构成主表面层的至少一个这样的预浸料坯直接安放在压板上，由此使颗粒/树脂混合物分布在主表面层的上面。在这里节约了一个层压工序。次表面层可以按照相同的方式与芯组成一体。次表面层接着被铺设在投布的颗粒/树脂混合物的上面。
图2示意地示出了按照本发明的一个连续方法，其中制造出一种包括一等轴芯、一主表面层和一次表面层的且主要是等轴的热固性装饰层压材料。在干燥状态下，使颗粒在挤塑机100中受到用力搅拌地与热固性树脂粉末混合在一起并因而产生了摩擦热。冷却挤塑机100。热固性树脂将因受热而软化，由此它将与颗粒粘结在一起并浸渍颗粒。可能彼此粘结在一起的颗粒将在研磨机101中分开，由此形成了树脂和颗粒的团块。颗粒/树脂混合物接着在干燥机102内被烘干。然后，将干燥的颗粒/树脂混合物均匀地投布到载体30上，所述载体是由呈带卷形式的基纸21构成的。基纸21形成了次表面层20。基纸带21通常由浸渍有苯酚-甲醛树脂并接着被烘干的牛皮纸构成。表面上有颗粒/树脂混合物的基纸带21接着和最上面的主表面层10一起被送入连续式层压机40的两条钢带41之间。主表面层10从上表面开始是由两张所谓的呈带卷形式的贴面纸11构成的，它们浸渍有随后被干燥的三聚氰胺-甲醛树脂。呈领纸形式的装饰纸12在贴面纸带11的下方被送入，它最靠近颗粒/树脂混合物。装饰纸带12通常由浸渍有三聚氰胺-甲醛树脂并接着被烘干的α纤维素构成。颗粒/树脂混合物和纸带在热和压力下被压缩，从而树脂固化，由此形成了一种具有等轴芯、装饰性耐磨表面层10以及非装饰性次表面层20的热固性层压材料。颗粒/树脂混合物将在压制过程中被压薄到大约为其原始厚度的三分之一。
可以在需要附加的耐磨性能的情况下将例如碳化硅或氧化铝的硬颗粒喷撒到贴面纸带11的一面或两面上。
图3示意地示出了按照本发明的一个连续方法，其中制造出一种包括一等轴芯、一主表面层和一次表面层的且主要是等轴的热固性装饰层压材料。在干燥状态下，使颗粒在挤塑机100中受到用力搅拌地与热固性树脂粉末混合在一起并因而产生了摩擦热。冷却挤塑机100。热固性树脂将因受热而软化，由此它将与颗粒粘结在一起并浸渍颗粒。可能彼此粘结在一起的颗粒将在研磨机101中分开，由此形成了树脂和颗粒的团块。接着在干燥机102中烘干颗粒/树脂混合物。然后，将干燥的颗粒/树脂混合物均匀地投布到载体30上，所述载体是由呈带卷形式的基纸21构成的。基纸21形成了次表面层20。基纸带21通常由浸渍有苯酚-甲醛树脂并接着被烘干的牛皮纸构成。接着，将表面上有颗粒/树脂混合物的基纸带21送入连续式层压机40’的两条钢带41’之间，它们在这里没有固化树脂地在热与压力下被压合。由此获得了一个附着有次表面层20的预制芯2。颗粒/树脂混合物将在压制过程中被压薄到大约是其原始厚度的三分之一。具有附着的次表面层20的预制芯2在经过第一层压机40’后与安放在上表面上的主表面层10一起被送入第二连续层压机40”的两条钢带41”之间。主表面层10从上表面起是由两张呈卷筒纸形式的所谓贴面纸11构成的。由α纤维素制成的贴面纸带11浸渍有接着被干燥的三聚氰胺-甲醛树脂。呈领纸形式的装饰纸12在最靠近颗粒/树脂混合物的贴面纸带11下方被送入。装饰纸带12通常由浸渍有三聚氰胺-甲醛树脂并接着被烘干的α纤维素构成。芯2和纸带在热和压力下被压制在一起，从而树脂固化并由此形成了一种具有等轴芯2、装饰性耐磨主表面层10以及非装饰性次表面层20的热固性层压材料。
按照另一种方案，在树脂仅散布开的第一压制后，预制芯2可以被切成片材。然后可以将这些薄片形芯材2与将构成表面层10的纸板一起安放在非连续式层压机50的压板51上。随后，将各片材在热和压力下压制在一起从而树脂固化。在这里，省去了第二层压机40”。
在需要附加的耐磨性能的情况下，可以将例如碳化硅或氧化铝的硬颗粒喷撒到贴面纸带11的一面或两面上。
图4示意地示出了一个替代的按照本发明的非连续式方法，其中制造出一种包括一等轴芯、一主表面层和一任选的次表面层的且主要是等轴的热固性装饰层压材料。在干燥状态下，使颗粒在挤塑机100中于用力搅拌下与热固性树脂粉末混合在一起，从而产生了摩擦热。冷却挤塑机100。热固性树脂将因受热而软化，由此它将与颗粒粘结在一起并浸渍颗粒。可能彼此粘结在一起的颗粒将在研磨机101中分开，由此形成了树脂和颗粒的团块。接着在干燥机102中烘干颗粒/树脂混合物。然后，将干燥的颗粒/树脂混合物均匀地投布到一台非连续式层压机50的压板51上。压板51配有一个框架。此后，将外尺寸小于框架内尺寸的第二压板51’放在颗粒/树脂混合物的上面。接着将许多这样的压板51安放在呈多层压机形式的层压机50中，而颗粒/树脂混合物在层压机中在热和压力的作用下受到压缩，从而树脂固化并由此形成了预制的等轴芯2。在离开压力机并最好在被冷却后，预制的等轴芯2又与呈装饰纸12形式的主表面层10一起被安放在压板51上。装饰纸12通常是由浸渍有三聚氰胺-甲醛树脂的α纤维素构成的，它接着被干燥并由此蒸发掉溶剂，树脂部分地固化到所谓的B阶。这样的浸渍纸通常被称为预浸料坯。在层压机中，在压力和热的作用下将预浸料坯与芯2压制在一起，从而树脂固化。次表面层可以按照相同的方式与芯连接起来。随后，它当然是被铺放在芯的另一侧面上。
图5示出了通过结合图4描述的方法获得的镶板70的一部分。镶板70包括一个芯2和一个主表面层10。主表面层10是由两层构成的。最上层是装饰性热固性树脂浸渍纸12。非装饰性基纸14最靠近芯2地放置在其下方。镶板70的后侧设有一个低板条件75。当从前面看时，镶板大致成矩形。给短侧边71和长侧边72(未示出)设置一个槽73。其余边设有榫舌74。槽73、榫舌74和板条件75是在压制前制成的。
图6示出了通过结合图3所述方法获得的层压地板60的局部。层压地板60包括一个芯2、一个主表面层10和一个次表面层20。主表面层10由三层热固性树脂浸渍纸构成。装饰纸12最靠近芯12地布置。将两层贴面纸11放置在装饰纸的上面。次表面层20由传统的所谓基纸21构成。当从前面看时，层压地板60大致成矩形。沿着一短侧边61和一长侧边62加工出槽63。沿着其余两边加工出榫舌64。
图7.1和图7.2示出了通过结合图1所述的方法获得的建筑物正面板80的不同部分。建筑物正面板80包括一个芯2、一主表面层10和一次表面层20。主表面层10由四层构成。两个最上层是所谓的α纤维素的贴面纸。装饰用热固性树脂浸渍纸放在贴面纸的下面。在它们下面，最靠近芯2地安放了一个防扩散箔13。次表面层20由防扩散箔23构成。防扩散箔13、23例如可以是由铝制成的。被次表面层20覆盖的建筑物正面板80后侧的主要部分配有一下部板条件85。因此，当将在压制过程中给予后侧理想形状时，铝箔的延展性适用于后侧。当从前面看时，建筑物正面板80大致成矩形。沿一短侧边81设置了第一连接构形83(图7.1)。沿另一长侧边84设置了第二连接构形82。这两个连接构形将分别相互作用。沿第一短侧边86开设了外凹口87，而沿另一个短侧边88开设了内凹口89。外凹口87被用于向下定位。连接构形83、84、凹口87、89以及板条件85分别是在压制过程中制成的。
例1
制造一种主要是等轴的热固性装饰层压材料1，它包括一等轴芯2和一主表面层10。该层压材料的结构对应于图5所示的结构。按照结合图1所述的方式制造层压材料。
在挤塑机100中，一种由84份(按重量百分比计)平均粒径为400微米的木粉和1份(按重量百分比计)平均粒径为10微米的石灰粉构成的混合物在干燥状态下与21份(按重量百分比计)粉状三聚氰胺-甲醛树脂混合。混合是在用力搅拌的情况下进行的，从而产生了摩擦热。使挤塑机100被冷却，从而颗粒/树脂混合物的温度不超过100℃。热固性树脂由此与石灰粉粘结在一起并与木粉粘结在一起和浸渍木粉。通过热固性树脂粘结在一起的颗粒在研磨机101中被分开，由此形成了树脂和颗粒的团块。团块的粒径为200微米且树脂的含量按重量百分比计为20％。然后使颗粒/树脂混合物在干燥机102中被烘干到水的含量按重量百分比计仅为4％的程度。干燥的颗粒/树脂混合物接着被均匀地投布到主表面层10上，而所述主表面层已被安放在压板51上。主表面层10由呈片材形式的装饰纸12构成，它以装饰侧面向下地最靠近压板51地放置，而呈片材形式的基纸14放在上面。基纸14将在最终的层压材料中位于装饰纸12与颗粒/树脂混合物之间。基纸14是由牛皮纸制成的，它的表面重量为150克/平方米并且用苯酚-甲醛树脂溶液浸渍它直至干树脂的含量按重量百分比计占到30％。接着干燥基纸14，由此使树脂部分地固化到所谓的B阶。表面重量为80克/平方米的由α纤维素制成的装饰纸12被浸渍以三聚氰胺-甲醛树脂，直至干树脂的含量按重量百分比计占到50％。接着烘干装饰纸12，由此使树脂部分地固化到所谓的B阶。接着，在呈多层压机形式的非连续式层压机50中叠放许多块具有颗粒/树脂混合物和纸板的压板51，颗粒/树脂混合物在该压力机中并在热和压力下受到压缩，从而树脂固化并由此形成了具有等轴芯2和主表面层10的热固性层压材料1。层压机50中的温度在压制过程中为150℃，而压力在前20秒内逐渐增大到200巴的最终压力，这样的压力将持续3分钟。颗粒/树脂混合物在压制过程中被减薄到大约是其原始厚度的三分之一。在板条件的上表面上测到的最终层压材料的厚度为5.2毫米。板条件的高度据测为1.5毫米。
在最终层压材料中获得了以下性能：
耐磨性能： ＞350转；
抗弯强度： 100N/mm2；
弹性系数： 10kN/mm2；
抗冲击性： 10kJ/m2；
在23℃的水中待100小时后的吸水能力： 2％。
300转的耐磨性能完全令人满意，因为高耐磨性能在镶板中是不必要的。镶板经常被安装成自支撑单元，这就是为什么需要高达100N/mm2的抗弯强度的原因，因为高抗弯强度将使安装好的镶板看起来更坚固。10kJ/m2的抗冲击性能将减少层压材料开裂的危险。这样的裂纹将主要是在装配层压材料时由操作引起的。根据这个例子制成的这种镶板70通常被用于潮湿的房屋内。因此，吸湿能力不太高是很重要的，因为这将造成层压材料膨胀。在只由浸渍纸板制成的传统镶板中纤维的方向总是因实际缘故这样定向，即一旦装配完镶板，纤维就指向垂直方向。这意味着，当墙壁的水平侧面通常长于垂直侧面时，传统类型的镶板将在最长侧上具有与吸水有关的最大增量。在具有室温的水中待100小时后为2％的吸水能力足以令人满意。在树脂含量和成分、层压材料厚度以及制造过程中的温度和压力相同的情况下，就尺寸稳定性方面把根据本例的镶板与传统的镶板进行比较。都使这两种镶板吸收水分，直到根据本例的镶板沿装饰纸的纤维膨胀了0.1％为止。接着使这两种镶板停止吸水。然后测量这两种镶板的膨胀量。在按照本例的镶板中，装饰纸纤维在横向上膨胀了0.12％，而在纵向上膨胀了0.1％。按传统方法制成的层压材料的对应值为横向膨胀了0.3％，而沿纤维纵向膨胀了0.07％。这当然将带来麻烦，因为人们在装配镶板时必须考虑这样的膨胀。人们也将在传统镶板中沿最长侧面发现最大膨胀量。宽5米的传统镶板的膨胀随后将在15毫米左右，而本发明镶板的对应测量值为大约5毫米。吸水能力当然可以通过使用扩散阻挡层而进一步降低。但这将使产品更昂贵。因此，可以获得性能强于传统层压材料的镶板并且同时降低了制造成本。
例2
制造一种主要是等轴的热固性装饰层压材料1，它包括一等轴芯2、一主表面层10和一次表面层20。该层压材料的结构对应于图6所示的结构。按照结合图2所述的方式制造此层压材料。
在挤塑机100中，使一种由51份(按重量百分比计)平均粒径为200微米的木粉和34份(按重量百分比计)平均粒径为10微米的玉米粉构成的混合物在干燥状态下与18份(按重量百分比计)脲甲醛树脂和12份(按重量百分比计)苯酚-甲醛树脂混合。该混合是在用力搅拌的情况下进行的，从而产生了摩擦热。使挤塑机100被冷却，从而颗粒/树脂混合物的温度不超过100℃。热固性树脂由此与谷粉粘结在一起并与木粉粘结在一起和浸渍木粉。通过热固性树脂粘结在一起的颗粒在研磨机101中被分开，由此形成了树脂和颗粒的团块。团块的粒径为200微米且树脂的含量按重量百分比计为29％。颗粒/树脂混合物接着在干燥机102中被烘干到水的含量按重量百分比计仅为4.2％的程度。然后使干燥的颗粒/树脂混合物均匀地投布到基纸21上。所述基纸21构成了次表面层20。基纸21是由牛皮纸制成的，它的表面重量为150g/m2并且使干树脂的含量按重量百分比计占到30％地用含苯酚-甲醛树脂的溶液浸渍它。接着干燥基纸带，由此使树脂部分地固化到所谓的B阶。随后将基纸上面有颗粒/树脂混合物层的基纸带21在主表面层10位于树脂颗粒层上面的情况下送入连续式层压机40的两条钢带41之间。主表面层10由两个呈卷筒纸形式的所谓的贴面纸11构成。贴面纸带11由α纤维素制成，其表面重量为30g/m2并使干树脂含量按重量百分比计占到60％地浸渍以三聚氰胺-甲醛树脂溶液。在树脂被烘干前，给最上面的贴面纸带11喷撒上呈氧化铝形式的2g/m2的硬颗粒，其平均粒径为20微米。下贴面纸带11在烘干树脂前被喷撒上呈氧化铝形式的8g/m2的硬颗粒，其平均粒径为100微米。随后烘干贴面纸带11，由此使树脂部分地固化到所谓的B阶。在最靠近颗粒/树脂混合物的贴面纸带11的下方是呈领纸形式的装饰纸12。表面重量为80g/m2且由α纤维素制成的装饰纸带12被浸渍以三聚氰胺-甲醛树脂，至干树脂的含量按重量百分比计占到50％。接着，烘干装饰纸带并由此使部分树脂固化到所谓的B阶。颗粒/树脂混合物接着在热和压力下受到压缩，从而树脂固化并由此形成了具有等轴芯2、装饰性耐磨主表面层10和非装饰性次表面层的热固性层压材料1。层压机40中的温度在压制过程中为155℃，而压力在前5秒内逐渐增大到为70巴的最终压力，这样的最终压力持续1分钟。颗粒/树脂混合物在压制过程中被减薄到大约是其原始厚度的三分之一。最终层压材料的厚度据测为6毫米。
在最终层压材料中获得了以下性能：
耐磨性能： ＞7200转；
抗弯强度： 80N/mm2；
弹性系数： 8kN/mm2；
抗冲击性： 8kJ/m2；
在23℃的水中待100小时后的吸水能力： 5.2％。
由于高耐磨性能对于层压地板来说是必须的，所以要求大于7000转的耐磨性能。应该避免低的抗弯强度，这是因为芯与表面层之间的膨胀差别否则可能造成翘曲。已经发现，80N/mm2的抗弯强度就够了。8kJ/m2的抗冲击性和8kN/mm2的弹性系数将减少层压材料开裂的危险。这样的裂纹主要是由掉落的硬重物品如平底熨斗而造成的。刨花板芯经常被用于传统类型的层压地板中，这是因为由浸渍纸制成的致密层压材料制造成本太高。传统类型的层压地板通常具有3-5kJ/m2的抗冲击性能。根据本发明的层压地板因此明显更好。根据本例制成的这种层压地板不易受湿气的影响。因此允许吸湿能力比较高。在相同的受潮级别的情况下，根据本例制成的层压地板将具有小于传统层压地板的膨胀的30％的膨胀量。这将使得可以比以往更加大面积地覆盖地面而无需扩张装置。吸水能力当然可以通过使用扩散阻挡层而降低，由此也可以在潮湿房间内使用层压地板。但是，这样的地板的制造成本极高。因此，可以获得与传统层压地板相比具有更好的性能的层压地板并同时减低了制造成本。
例3
制造一种主要是等轴的热固性装饰层压材料1，它包括一等轴芯2、一主表面层10和一次表面层20。该层压材料的结构对应于图7.1和图7.2所示的结构。按照结合图1所述的方式制造此层压材料。
在挤塑机100中，使一种由40份(按重量百分比计)平均粒径为400微米的木粉、10份(按重量百分比计)呈60％纤维素和40％固化的三聚氰胺-甲醛树脂形式且平均粒径为400微米的在层压材料制造中所产生的废料、10份(按重量百分比计)平均粒径为100微米的橡胶颗粒以及24份(按重量百分比计)平均粒径为30微米的石粉构成的混合物在干燥状态下与37份(按重量百分比计)三聚氰胺-甲醛树脂混合物混合。该混合是在用力搅拌的情况下进行的，从而产生了摩擦热。使挤塑机100被冷却，从而颗粒/树脂混合物中的温度不超过100℃。热固性树脂由此与石粉、橡胶颗粒以及废料粘结在一起并浸渍木粉和与木粉粘结在一起。通过热固性树脂粘结在一起的颗粒在研磨机101中被分开，由此形成了树脂和颗粒的团块。团块的粒径为200微米且树脂的含量按重量百分比计为33％，而其中3％是已固化的树脂。随后，颗粒/树脂混合物在干燥机102中被烘干到水的含量按重量百分比计仅为4％的程度。接着使干燥后的颗粒/树脂混合物均匀地投布到主表面层10上，而该主表面层安放在一压板51上。主表面层10由装饰侧面向下的呈最靠近压板的片材形式的装饰纸12和呈铝箔片形式的扩散阻挡层13构成。扩散阻挡层最靠近最终层压材料中的颗粒/树脂混合物。由α纤维素制成的且表面重量为80g/m2的装饰纸12以干树脂含量按重量百分比计占到50％的方式浸渍以三聚氰胺-甲醛树脂。接着，干燥装饰纸12，由此使树脂部分地固化到所谓的B阶。扩散阻挡层13包括40微米厚的铝箔，它被刷镀到两面上以获得更强的粘结性。将呈扩散阻挡层23形式的次表面层20放在颗粒/树脂混合物的上面。该次表面层包括40μm厚的具有延展性的铝箔并被刷镀在一侧上以获得更强的粘结性。接着，在呈多层压机形式的非连续式层压机50中叠放许多块具有颗粒/树脂混合物和纸板的压板51，颗粒/树脂混合物在该压力机中于热和压力下受到压缩，从而树脂固化并由此形成了具有等轴芯2和主表面层的热固性层压材料1。层压机50中的温度在压制过程中为150℃，而压力在前20秒内逐渐增大到200巴的最终压力，这样的压力将持续3分钟。颗粒/树脂混合物在压制过程中被减薄到大约为其原始厚度的三分之一。在板条件的上表面上测到的最终层压材料的厚度为5.2毫米。板条件的高度据测为1.5毫米。
在最终层压材料中获得了以下性能：
耐磨性能： ＞300转；
抗弯强度： 160N/mm2；
弹性系数： 18kN/mm2；
抗冲击性： 25kJ/m2；
在23℃的水中待100小时后的吸水能力： 0.5％。
300转的耐磨性能完全令人满意，因为建筑物正面板不要求有高的耐磨性能。建筑物正面板通常被安装成自支撑单元，这就是为什么要求160N/mm2的抗弯强度的原因，因为高抗弯强度使装配起来的建筑物正面板看起来更坚固，而与此同时减少了建筑物正面板例如在暴风雨中脱落的危险。18kJ/m2的抗冲击性将降低层压材料开裂的危险。这样的裂纹除了可能是在装配层压材料时因操作而引起的之外，还可能是由不可预见的冲击如来自罪犯的冲击力而造成的。根据本例制成的这种建筑物正面板80在其被放置到室外时，将经受各种各样的天气类型。因此，吸温能力不太强是很重要的，因为吸收的水分将造成膨胀或者说将改变层压材料的尺寸。在具有室温的水中待100小时后为0.5％的吸水能力就足够了。在只由浸渍纸板制成的传统建筑物正面板中纤维的方向由于实际原因而几乎总是垂直的，这意味着，这样的建筑物正面板将沿着普通正面的最长侧具有与水分有关的最大尺寸增量。这意味着，当墙壁的水平侧面通常比垂直侧面长时，传统类型的镶板将在最长侧上具有与水分有关的最大尺寸增量。
在树脂成分、含量以及层压材料厚度、制造中的压力和温度相同的情况下，就尺寸稳定性方面把根据本例的建筑物正面板与按传统方式制成的镶板进行比较。使这两种建筑物正面板吸收水分，直到按照本例的建筑物正面板沿装饰板的纤维膨胀了0.05％为止，接着，中断这两种层压材料的吸水。随后对这两种板材进行膨胀测量。按照本例的建筑物正面板中纤维在横向上的膨胀为0.05％，而纵向膨胀为0.05％。传统层压材料的相应值为沿纤维横向膨胀了0.15％，而沿纤维纵向膨胀了0.04％。长15米的传统建筑物正面板接着膨胀了近25毫米，而按照本例的建筑物正面板的相应测量值为7毫米左右。因此，可以获得一种与传统层压材料相比性能更好的建筑物正面板并与此同时降低了制造成本。
例4
制造一种主要是等轴的热固性装饰层压材料1，它包括一等轴芯2和一主表面层10。此层压材料的结构对应于图5所示的结构。按照结合图4所述的方式制造该层压材料。
在挤塑机100中，使一种由84份(按重量百分比计)平均粒径为400微米的木粉和1份(按重量百分比计)平均粒径为10微米的石灰粉构成的混合物在干燥状态下与21份(按重量百分比计)三聚氰胺-甲醛树脂粉末混合起来。该混合是在用力搅拌的情况下进行的，从而产生了摩擦热。使挤塑机100被冷却，从而颗粒/树脂混合物的温度不超过85℃。热固性树脂由此与石灰粉粘结在一起并与木粉搀杂并粘结在一起。通过热固性树脂粘结在一起的颗粒在研磨机101中被分开，由此形成了树脂和颗粒的团块。团块的粒径为200微米且树脂的含量按重量百分比计为20％。颗粒/树脂混合物接着在干燥机102中被烘干到水的含量按重量百分比计仅为4％的程度。随后使干燥后的颗粒/树脂混合物均匀地投布到压板51上。接着，在呈多层压机形式的非连续式层压机50中叠放许多块具有颗粒/树脂混合物的压板51，颗粒/树脂混合物在该压力机中于热和压力下受到压缩，从而树脂未固化地流动并由此形成了预制等轴芯2。层压机50中的温度在压制过程中为100℃，而压力在前20秒内逐渐增大到200巴的最终压力，这样的最终压力持续3分钟。颗粒/树脂混合物在压制过程中被减薄到大约是其原始厚度的三分之一。接着，打开层压机50，由此可以取出含预制芯2的压板51。此后，冷却预制芯2。随后将预制芯放在已经放到压板51上的主表面层10上。主表面层10由装饰侧面向下地最靠近压板51放置并呈片材形式的的装饰纸12和放在上面的呈片材形式的基纸14构成。基纸14将在最终层压材料中位于装饰纸12与芯2之间。基纸14是由牛皮纸制成的，它的表面重量为150g/m2并且以干树脂含量按重量百分比计占到30％的方式用含有苯酚-甲醛树脂的溶液浸渍它。基纸14接着被干燥，由此使树脂部分地固化到所谓的B阶。表面重量为805g/m2的由α纤维素制成的装饰纸12以干树脂含量按重量百分比计占到50％的方式浸渍以三聚氰胺-甲醛树脂。然后烘干装饰纸12，由此使树脂部分地固化到所谓的B阶。接着，在呈多层压机形式的非连续式层压机50中叠放许多块具有预制芯2和主表面层10的压板51，芯2和表面层在该压力机中于热和压力下受到压缩，从而树脂固化并由此形成了具有等轴芯2的热固性层压材料1。层压机50中的温度在压制过程中为150℃，而压力在前20秒内逐渐增大到80巴的最终压力，这样的最终压力持续3分钟。在板条件上表面上测量，最终层压材料的厚度为5.2毫米，而板条件的高度据测为1.5毫米。
在最终层压材料中获得了以下性能：
耐磨性能： ＞350转；
抗弯强度： 120N/mm2；
弹性系数： 12kN/mm2；
抗冲击性： 11kJ/m2；
在23℃的水中待100小时后的吸水能力： 1％
300转的耐磨性能完全令人满意，因为高耐磨性能在镶板中是不必要的。镶板经常被安装成自支撑单元，这就是为什么需要高达120N/m2的抗弯强度的原因，因为高抗弯强度将使安装后的镶板看起来更坚固。11kJ/m2的抗冲击性将减少层压材料开裂的危险。这样的裂纹将主要是在装配层压材料时由操作引起的。根据这个例子制成的这种镶板70通常被用于潮湿的房间。因此，吸湿能力不太强是很重要的，因为这将造成层压材料膨胀。在只由浸渍纸板制成的传统镶板中纤维的方向因实际原因而几乎总是这样定向的，即一旦装配完镶板，纤维就指向垂直方向。这意味着，当墙壁的水平侧面通常长于垂直侧面时，传统类型的镶板将在最长侧面上具有与水分有关的最大尺寸增量。在具有室温的水中待100小时后为1％的吸水能力足以令人满意。
在树脂含量和成分、层压材料厚度以及制造中的温度和压力相同的情况下，就尺寸稳定性方面把根据本例的镶板与传统的镶板进行比较。使这两种镶板吸收水分，直到根据本例的镶板沿装饰纸的纤维膨胀了0.1％为止。接着使这两种层压材料中断吸水。随后测量这两种镶板的膨胀量。在按照本例的镶板中，在装饰板中纤维在横向上膨胀了0.12％，而纵向膨胀了0.1％。按传统方式制成的层压材料的对应值为沿纤维横向膨胀了0.5％，沿纤维纵向膨胀了0.12％。这当然将带来麻烦，因为人们在装配镶板时必须考虑这样的膨胀。还发现沿传统镶板最长侧面的膨胀最大。于是宽5米的传统镶板的膨胀将在25毫米左右，而本发明镶板的对应测量值为大约5毫米。吸水能力当然可以通过使用扩散阻挡层而进一步得以降低。但这将使产品更昂贵。因此，可以获得其性能强于传统层压材料的镶板并且同时降低了制造成本。
例5
制造一种主要是等轴的热固性装饰层压材料1，它包括一等轴芯2、一主表面层10和一次表面层20。该层压材料的结构对应于图6所示的结构。按照结合图3所述的方式制造此层压材料。
在挤塑机100中，使一种由51份(按重量百分比计)平均粒径为200微米的木粉和34份(按重量百分比计)平均粒径为10微米的玉米粉构成的混合物在干燥状态下与6份(按重量百分比计)脲甲醛树脂和24份(按重量百分比计)苯酚-甲醛树脂混合在一起。该混合是在用力搅拌的情况下进行的，从而产生了摩擦热。使挤塑机100被冷却，从而颗粒/树脂混合物的温度不超过85℃。热固性树脂由此与玉米粉粘结在一起并与木粉搀杂和粘结在一起。通过热固性树脂粘结在一起的颗粒在研磨机101中被分开，由此形成了树脂和颗粒的团块。团块的粒径为200微米且树脂的含量按重量百分比计为29％。颗粒/树脂混合物接着在干燥机中被烘干到水的含量按重量百分比计仅为4.2％的程度。随后使干燥后的颗粒/树脂混合物均匀地投布到呈卷筒纸形式的基纸21上。所述基纸带21构成了次表面层20。基纸21是由牛皮纸制成的，它的表面重量为150g/m2且用含苯酚-甲醛树脂的溶液浸渍它，直至干树脂含量按重量百分比计占到30％。基纸带接着被干燥，由此使树脂部分地固化到所谓的B阶。其上有颗粒/树脂混合物层的基纸带21随后被送入第一连续式层压机40’的两条钢带41’之间。此后，颗粒/树脂混合物与纸带在热与压力下受压，从而树脂未固化地流动，由此形成了一个具有非装饰性次表面层20的预制等轴芯2。层压机40’中的温度在压制过程中为90℃，而压力在前5秒内逐渐增加到70巴的最终压力，所述最终压力持续30秒。颗粒/树脂混合物在压制过程中被压薄到大约是其原始厚度的三分之一。具有附着的次表面层20的预制芯2在经过了第一层压机40’后与位于上面的主表面层10一起被送入第二层压机40”的两条压紧带41”之间。主表面层10从上面起是由两个呈卷筒纸形式的所谓贴面纸带11构成的。表面重量为30g/m2贴面纸带11由α纤维素制成并浸渍以三聚氰胺-甲醛树脂的溶液至干树脂的含量按重量百分比计占到60％。在树脂被烘干前，给最上面的贴面纸带11喷撒上平均粒径为20微米且呈氧化铝形式的2g/m2的硬颗粒。下贴面纸带11在烘干树脂前被喷撒上平均粒径为100微米且呈氧化铝形式的8g/m2的硬颗粒。接着，烘干贴面纸带11，由此使树脂部分地固化到所谓的B阶。在贴面纸带11下面即最靠近颗粒/树脂混合物地是呈领纸形式的装饰纸12。表面重量为80g/m2且由α纤维素制成的装饰纸带12以干树脂含量按重量百分比计占到50％的方式被浸渍以三聚氰胺-甲醛树脂。接着，烘干装饰纸带并由此使树脂部分地固化到所谓的B阶。具有附着的次表面层20和纸带的预制芯2接着在热和压力下被压合，从而树脂固化并由此形成了具有等轴芯2、装饰性的耐磨主表面层10和非装饰性次表面层20的热固性层压材料1。层压机40中的温度在压制过程中为155℃，而压力为70巴并且这样的压力持续1分钟。据测，最终层压材料的厚度为6毫米。
在最终层压材料中获得了以下性能：
耐磨性能： ＞7200转；
抗弯强度： 81N/mm2；
弹性系数： 7kN/mm2；
抗冲击性： 9kJ/m2；
在23℃的水中待100小时后的吸水能力： 3.8％
由于高耐磨性能对于层压地板来说是必须的，所以要求大于7000转的耐磨性能。应该避免低抗弯强度，因为芯与表面层之间的膨胀差别否则可能造成翘曲。已经发现，81N/mm2的抗弯强度就足够了。9kJ/m2的抗冲击性能和7kN/mm2的弹性系数将减少层压材料开裂的危险。这样的裂纹主要是由掉落的硬重物品如平底熨斗而造成的。刨花板芯经常被用于传统类型的层压地板中，这是因为由浸渍纸制成的致密层压材料的制造成本很高。传统类型的层压地板通常具有3-5kJ/m2的抗冲击性。根据本发明的层压地板因此明显更好。根据本例子制成的这种层压地板几乎不受水分的影响。因此允许吸湿能力比较高。在相同的受潮级别的情况下，根据本例子制成的层压地板将具有小于传统层压地板膨胀量的25％的膨胀量。这将使得可以比以往更大面积地覆盖地面而且无需扩张装置。吸水能力当然可以通过使用扩散阻挡层而降低，由此也可以在潮湿的房间内使用层压地板。但是，这样的地板的制造成本很高。因此，可以获得与传统层压地板相比具有更好的性能的层压地板并同时减低了制造成本。
本发明不局限于所示实施例，因为可以在本发明的范围内对其作不同的改动。